Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 46 47 48 49 50 51 52... 174 175 176
|
|
|
|
В условиях разнообразия форм и типов соединений необходима методика выбора оптимальных решений из множества возможных вариантов. Основой такой методики может быть лексикографический принцип выбора, т. е. выбор по последовательно применяемым критериям. е С этой целью возможна следующая классификация изделий: по материалам — металлические (электропроводные); композитные (соединения, металла с неметаллом), т. е. имеющие неэлектропроводные элементы; химически активные; по геометрии — простые, без внутренних полостей и выдающихся рельефов; сложные по форме; сложные с полостями; по форме соединения — стыковые; слоистые; с развитой сложной поверхностью контакта; по тепловой инерции — массивные; тонкостенные (критерии Био незначительны). Сочетание признаков сварных соединений определяет требования к источнику энергии, системе передачи давления, системе защиты изделий при сварке от окисления и системе регулирования параметров процесса нагрева. Первостепенное значение для разработки технологии диффузионной сварки имеет ряд соединяемых материалов. Особенности технологии соединения различных материалов будут рассмотрены в последующих главах. Рассмотрим пример проектирования технологических параметров диффузионной сварки. Перечень регламентируемых параметров технологического процесса и связанных с ними показателей качества сварки может быть весьма разнообразным и определяется особенностями конкретного изделия. Успешность выбора параметров зависит от полноты и достоверности информации о свойствах свариваемых материалов, их диффузионном взаимодействии и прочностных характеристиках при температуре сварки. Методику разработки ускоренной экономичной технологии диффузионной сварки рассмотрим на примере магнитопроводов электромагнитных пневмогидроклапанов, изготовляемых из ферромагнитных и диамагнитных материалов — сталей Э10 и 12Х18Н9Т или стали Э10 и бронзы БрХ0,8. При этом можно выделить четыре основных этапа. / этап. Анализ литературных данных о соединениях, полученных диффузионной сваркой. По литературе однозначным критерием необходимого качества является ширина шва, равная 1— 15 мкм при ширине зоны диффузионного массообмеиа 15— 200 мкм. // этап. Прогноз качества сварных соединений ЭЮ с 12Х18Н10Т и ЭЮ с БрХ0,8, который проводился при следующих допущениях: определяется прогностическая зависимость качества сварки от степени завершенности формирования соединения с образованием в зоне контакта переходных структур или общих зерен между 98 Рис. 4.10. Зависимость механических свойств соединения сталей 12Х18Н10Т и ЭЮ от температуры (а) и времени (б, в) сварки при р = 15 МПа свариваемыми заготовками в результате диффузионных процессов и рекристаллизации; для прогноза параметров сварки используются литературные данные по коэффициентам диффузии и рентгеноспектральным исследованиям сварных соединений; оптимальная длительность диффузионного процесса характеризуется шириной шва 2—10 мкм, что соответствует воне диффузии 10—40 мкм; нижняя граница температуры сварки равна началу у-превра-щения железа (1183 К), при которой достигается крупнозернистая структура и минимальная коэрцитивная сила электротехнической стали ЭЮ; диффузионный процесс и рекристаллизация при сварке Э10 с 12Х18Н10Т приводят к образованию неограниченных растворов между железом, никелем и хромом и ограниченных растворов железа с титаном, а при соединении Э10 с БрХ0,8 образуются ограниченные растворы и эвтектоидная смесь; время сварки определяется по формуле I — х2/(20), где х — усредненная глубина диффузии одного из компонентов свариваемых сплавов; О — коэффициент диффузии. Такое допущение для прогнозных оценок правомерно. Исходя из этих допущений, для сварки Э10 с БрХ0,8 принят исходный режим: давление 10 МПа, температура 1323 К, время сварки 30 мин. Для сварки ЭЮ с 12Х18Н10Т время может быть сокращено до 15 мин за счет повышения температуры до 1373 К. Для сварки 12Х18Н9Т с ЭЮ соответственно выбраны 1373 К, 15 МПа и 15 мин. Прогнозируемые режимы должны обеспечить прочность соединения не ниже наименее прочного из соединяемых материалов. /// этап. Экспериментальная проверка принятого исходного режима путем факторного планирования эксперимента при изменении основных параметров сварки с интервалами варьирования Ар ±3 МПа, АТ = ±50 К, А/ = ±5 мин для ЭЮ и 12Х18Н10Т; Ар = ±4 МПа, АТ = ±50 К, А* = ±10 мин для Э10 и БрХ0.8. 4" 99
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 46 47 48 49 50 51 52... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
