Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 43 44 45 46 47 48 49... 174 175 176
|
|
|
|
Рис. 4.8. Влияние времени сварки на остаточную концентрацию марганца в соединении сплава ХИ56ВМТЮ (р = 15 МПа, Т = = 1448 К) Аналогично изменяется и прочность соединений. При давлении 14,7—19,6 МПа практически достигается прочность основного металла. Увеличение длительности сварки способствует более полному выравниванию содержания марганца (рис. 4.8). Однако спустя 6 мин скорость выравнивания резко вамедляется. Распределение никеля, хрома и вольфрама в зоне стыка показано на рис. 4.9, а. Титан и в основном металле, и, в прокладке присутствует в виде карбидов. В прокладке появляются хром и вольфрам, продиффундировавшие из сплава. В условиях эксплуатации детали из жаропрочных сплавов нагреваются до 1173 К и выше, поэтому исследовали влияние выдержки в течение 300 ч при 1173 К и в течение 16 ч при 1373 К на распределение элементов в стыке. Как видно из рис. 4.9, б, б, в процессе эксплуатации диффузионных сварных соединений их химическая однородность повышается. Режим сварки с расплавляющимися прокладками сплавов ХН56ВМТЮ и ХН75МБТЮ (Т = 1448 К, р = 14,7-4-19,6 МПа, / = 6 мин) признан оптимальным. Он стабилизирует качество сварных соединений, далает их нечувствительными к длительности перерыва между зачисткой и сваркой, резко уменьшает общее укорочение деталей, вызванное их пластической деформацией при сварке, устраняет негативное действие оксидов алюминия и хрома. Подбор промежуточных материалов приобретает особенную значимость при сварке разнородных металлов и сплавов, которые различаются физическими, химическими и механическими свойствами. Для получения качественного соединения в этих случаях необходимо не только компенсировать напряжения, возникающие из-за различий в коэффициентах теплового расширения, но и предотвратить образование в зоне сварного шва хрупких интерметаллидов в результате взаимодействия свариваемых металлов . Например, при диффузионной сварке титановых сплавов со сталями используют композитные прокладки: ванадий + медь + 4никель или ванадий + медь -4сталь + никель, получаемые прокаткой в вакууме. При сварке твердых сплавов со сталями промежуточные материалы (никель или кобальт) наносят предварительно на соединяемые поверхности гальваническим методом или напыляют в вакууме. 92 , С г, Щ % Рис. 4.9. Распределение элементов в соединении сплава ХН56ВМТЮ, выполненного с прокладкой: а — без выдержки после сварки (г = 1448 К, Р = 14,7 МПа, = = 6 мин); б — выдержка после сварки в течение 16 ч при 1373 К; е — выдержка после оварки в течение 300 ч при 1173 К 60 45 50 15 0 15 30 45 мкм ,%а) Нп.-/110 90 70 50 30 1050 50 10 90 110мкм С г. % 130 110 90 70 50 30 Ю 0 10 30 50 70 90 14 мкм в] 93
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 43 44 45 46 47 48 49... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
