Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 141 142 143 144 145 146 147... 174 175 176
|
|
|
|
Таблица 10.14 Стандартный ряд рабочих, условных и пробных давлений пасла, МП а Рабочее Условвоа Пробное Рабочее Условное Пробное 1,3 1,6 2,4 8,0 10,0 15,0 2,0 2,5 3,8 12,5 16,0 24,0 3,2 4,0 6,0 16,0 20,0 30,0 5,0 6,4 9,6 20,0 25,0 35,0 давления масла также требует больших затрат энергии, а кроме того, приводит к значительному разогреву масла. Наиболее ответственным узлом гидравлических систем сжатия является поршневой цилиндр. Корпуса гидроцилиндров изготовляют преимущественно из сталей. Внутренний радиус гидроцилиндра определяют исходя из заданного усилия, которое должен развивать шток цилиндра, и выбранного давления масла в системе/(табл. 10.14). Наружный радиус цилиндра находят из условия прочности по формуле * V 1ор]-1.3р„ ' где Р и г — наружный и внутренний радиусы гидроцилиндра; [°р] — допускаемое напряжение растяжения материала цилиндра; ру — условное давление масла. Затем определяют напряжение внутреннего волокна стенки цилиндра 0-4^+ 1,3#а а ~~ ' £2 _ га Ру и сравнивают его с пределом текучести материала. Запас прочности, равный отношению предела текучести к найденному значению о, должен быть не менее трех. Рассмотрим расчет термокомпрессионного устройства на примере диффузионной сварки двух деталей из разных материалов, имеющих разные геометрические размеры. Исходными данными для расчета являются: физико-механические характеристики свариваемых деталей и технологической оснастки (а1( аг, а — коэффициенты линейного термического расширения соответственно деталей и оснастки при данной температуре; Е\, £'2, Е — модули упругости первого рода соответственно деталей и оснастки при данной температуре; Е\, Е'ч — модули пластичности деталей при данной температуре; стх — предел текучести материала оснастки при данной температуре); 288 геометрические характеристики деталей и оснастки: (/,, /„ / — длины деталей и оснастки; Ри Р. А, Р — площади их поперечных сечений; Рг\, Рг%, В.г'и Рг^ — высоты микронеровностей на поверхностях деталей соответственно в месте соединения и в месте контакта с оснасткой); технологические параметры диффузионной сварки (температура Т, давление сжатия р, время г). Искомыми параметрами являются материал и геометрические характеристики технологической оснастки. В процессе нагрева собранных в оснастке деталей происходит их удлинение, а также удлинение оснастки. При отсутствии механической связи между деталями и оснасткой абсолютные величины удлинений были бы равны: а/" Щ1г ДГ;(10.38) Д/„ = о,/, ДГ;(10.39) М = а1 ДТ,(10.40) где ДГ = Г— Тв; здесь Тв —температура в вакуумной печи до нагрева, равная нормальной температуре. Длина свариваемых деталей I — 1Х + 4 Необходимым условием создания давления сжатия между деталями и, следовательно, условием их диффузионного соединения является выполнение неравенства Д/1Т -}д/*т д^ или с учетом формул (10.38) 1 -г "а '1 -+• '5 В случае сварки одинаковых деталей ах = а2 — ссд; 1Х — /2 = ~ *д (/д — длина одной детали) неравенство (10.41) принимает вид а„ а. Вследствие наличия механической связи в процессе различного расширения деталей и оснастки возникают силы, вызывающие упругие деформации, которые можно найти по закону Гука: л / _ . Л/„ — --^ (10.42) А/а = -Ри(^+/,),(10.43) где Рп, Р1%, Р1Л — силы, действующие между свариваемыми деталями, а также между деталями и оснасткой. Из условия равновесия следует, что Р%\ ~ Ри — Р\,г — Р 10 В. А. Бачии289
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 141 142 143 144 145 146 147... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
