Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 131 132 133 134 135 136 137... 174 175 176
|
|
|
|
Площадь поверхности трубопровода от камеры до затвора Ятр1 = па\(112 + /12) = 3,14-0,1 -0,2 + 0,2 = 0,1256 мЗ. Площадь поверхности трубопровода до клапана Ятр2 = п1г (/214/22) = 3,14-0,05 (0,4 40,1) = 0,0785 ма. Определяем величину газового потока по формуле (10.12) = (Пл + ^пр + Яшт + Яст + + #Тр2) ?с + + Пкак_0 + Лядм+(}В = = (0,0126 40,0118 40,0125 40,0294 40,1256 40,0785)-7-10~4 4-4-0,941 -1,0Ю-4 40,0564-2-10~8 42,01 • 10"11 = 3,3163-10~4 м2-Па/с, где ?с, ?к_с, 9М — скорости удельных газовыделений соответственно из конструкционной и коррозионно-стойкой стали, меди. Находим эффективную быстроту откачки вакуумной рабочей камеры ^2 3,3163Ю-4 _Л,1ПО 5"Ф = Т = 1,5.10-4~ = 0'°з102м/с 4. Определяем номинальную быстроту действия основного насоса 5' 3"Ф 0,05102 5. В качестве основного насоса выбираем диффузионный паромасляный насос мод. Н-5С-М, имеющий номинальную, быстроту действия 5Н = 0,5 м3/с; диаметр впускного патрубка йъп = 0,16 м, выпускного 4вып = 0.032 м. Давление запуска насоса р3 = 26 Па. Необходимая быстрота действия вспомогательного насоса 5н.всп= 2-Ю"3 м8/с. 6. Выбираем типовую схему вакуумной системы, в которой форвакуум-ный насос выполняет функции вспомогательного насоса и насоса предварительного разрежения. 7. Выбираем форвакуумный механический ротационный насос мод. РВН-20, имеющий номинальную быстроту действия йн. всп = 2,610_а м8/с и обеспечивающий остаточное давление рпр == 3,9 Па. 8. Назначаем диаметры вакуумных трубопроводов: (¿1=0,16 м; 43 •= 0,032 м. Выбираем вакуумный затвор, отсекающий камеру от основного насоса, с условным проходным отверстием диаметром 0,16 м, вакуумные краны с условными отверстиями диаметром 0,032 м. 9. Находим предварительно быстроту откачки вакуумной рабочей камеры вспомогательным насосом Яэф. всп Яв. всЛ. всп = 2,6-10-2-0,8 = 2,08-10-" м"/о. 10. Определяем свободный объем вакуумной камеры и трубопроводов V = ув 4Уфр _ Уд Кпр Ушт Уст Кн -п£ти&пЛ2„ = в1 + ~г Ы + 12) +-г О* + 1п) --_Япр--— Яшт--5~Яот-— (д^ 42£.п ] = = 0,48 43,14 : 4-0,16а-0,2 40,2 40,032а-0,6 + 40,2 — 0,05".2-0,04 — 0,06а-0,05 —0,041-0,1 — Т а б л и ц а 10.13 PeзyJrьтaты расчета газового потока, поступающего в вакуумную камеру, и давления в вакуумной камере Длительность откачки, с Поток газов из деталей Поток га:юв с поверх ноет колодных элемент Ой Поток газов за счет нате-кания Суммарный поток газов м8. Па/с 334 600 1200 1800 2400 3600 1,0505-10-а 5,7130-10_6 5,1732-Ю-4 9,8965-10-* 1,8333Ю-4 3,3163-10"4 3,1946Ю"4 2,8565-10-* 2,6266-10-* 2,4432-10-* 2,1110-10-* 3,3163-10~4 3,2051-3,4278-7,7998-12,3397-3,9443 Ю-4 ю-4 ю-4 10"* ю-* — 0,12-0,05 — 0,01г-2.0,04 : 0,012.3,14-0,07 42-0,165 = 0,072 м3. 11. Находим время предварительного разрежения 0,072"с пр ~" 2,08-Ю-3 . 1,01-105 1п-уг~?-= 334 с = 5,6 мин. 6,5 Время предварительного разрежения меньше 8 мин. Поверочный расчет. 1. Уточняем значение суммарного потока газов, поступающих в вакуумную камеру с учетом изменения его во времени. Принимаем, что скорость нагрева деталей под сварку постоянна во времени, тогда температуру деталей для данного момента времени можно определить по формуле Ті Г, • 293 іі 4293, Газовыделение из деталей находим по формуле (10.11), принимая коэффициент К = 2,0. Скорости удельных газовыделений с поверхностей камеры, трубопроводов и оснастки для данного момента времени находим по графикам на рис. 10.35. Результаты расчета значений газового потока, поступающего в вакуумную камеру, в зависимости от времени откачки приведены в табл. 10.13. 2. Определяем режимы течения газа. Граница между молекул я рновязкостным и молекулярным режимами течения газа в высоковакуумном трубопроводе диаметром д.г р-м=т$оЖ"2'58-10"а Па" Таким образом, в процессе диффузионной сварки при рабочем давлении р = 6,5-Ю-3 Па имеет место молекулярный режим течения газа. Граница между вязкостным и молекулярно-вязкостным режимами течения газа в трубопроводе предварительного разрежения и в трубопроводе, соединяющем основной и вспомогательный насосы, 6,2-10"3 . 38,75 Па. "5.10-3-0,032 Граница между молекулярно-вязкостным и молекулярным режимами 6,2-10-" 1,5-0.032 --= 0.129 Па, 269 268
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 131 132 133 134 135 136 137... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
