Теория, технология и оборудование диффузионной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 128 129 130 131 132 133 134... 174 175 176
|
|
|
|
Продолжение табл. 10.9 Элемент оивтеип Вязкоотвгай режим Молекул ари а Я режим Трубопровод диаметром й с коак-сиально расположенным стержнем диаметром йс и = 1,36-10" # — й* — Рг + Р* 1п д./йс \ 21 Кран с проходным отверстием диаметром й и = (0,6-8-0,7) и0. в, где 1/„. „ — проводимость отверстия в вязкостном режиме f/ = (0,064-0,15) У0. м, где Uа. м — проводимость отверстия в молекулярном режиме Примечание. При расчете проводимости трубопровода с изгибами вместо / подставляют V, определяемое по формуле V I -г 2,6ф /180, где ф — угол отклонения трубопровода от прямой; л — число изгибов. Таблица 10.10 Значения коэффициента К\ djd К. Кг 0 1,000 0,4 1,030 0,8 1,152 0,1 1,002 0,5 1,049 0,9 1,216 0,2 1,007 0,6 1,074 0,9 1,216 0,3 1,017 0,7 1,107 1,0 1,333 Таблица 10.11 Значения коэффициента К% 1/Ь st lid I Id I Id К, 0,05 0,036 0,6 0,28 6,0 0,77 60,0 0,97 0,06 0,055 0,8 0,30 8,0 0,81 80,0 0,98 0,10 0,068 1,0 0,38 10,0 0,84 100,0 1,00 0,20 0,130 2,0 0,54 20,0 0,91 100,0 1,00 0,40 0,210 4,0 0,70 40,0 0,95 262 лами свариваемых деталей, их массой, а также температурой нагрева деталей под сварку: Таблица 10.12 Значения коэффициентов К3 и АГ., — 2 ОіЧи (10.11) а/Ь к* К. 1 2,3 1,1 2 3,7 1,2 5 4,7 1,3 10 5,0 1,4 100 5,3 1,4 где К — коэффициент, учитывающий неравномерность процесса газовыделения по времени (К = 1,5-ьЗ,0); гв —общее время нахождения свариваемых деталей в вакууме; С4 — масса 1-го нагреваемого элемента; — удельное газовыделение из 1-го нагреваемого элемента при данной температуре; п — число нагреваемых элементов (деталей, нагревателей, экранов). При расчете времени предварительной откачки в первом приближении можно принять, что происходит только газовыделение с поверхностей заготовок. Величина газового потока, поступающего в вакуумную камеру в результате газовыделения с поверхностей заготовок и элементов конструкции, обращенных в вакуум, находится по %формуле Qv = 2 7i/7|, (10.12) где дг — скорость удельного газовыделения {'-го материала, обращенного в вакуум; /7г — площадь поверхности і-го материала; п — число материалов, обращенных в вакуум. Скорости удельного газовыделения с поверхностей некоторых материалов при нормальной температуре приведены на рис. 10.29. Натекающий в вакуумную камеру поток газа определяется по формуле Сн = Кв"^теч,(10.13) где т — число последовательно проверенных соединений, в случае проверки сразу всей вакуумной системы т = 1; Къ — вероятность существования течи, которую нельзя определить с помощью течеискателя, Кв — 0,1-4-0,3; (2теч — наименьший поток, регистрируемый течеискателем. При испытаниях установок для диффузионной сварки обычно применяют гелиевые масс-спектрометрические течеискатели типа ПТИ; при этом испытывается, как правило, сразу вся вакуумная система установки. Для течеискателя типа ПТИ (2теч " 6,7 х X Ю-11 м3-Па/с. Для систем установок для диффузионной сварки Къ = 0,3. Эксплуатация вакуумных систем установок для диффузионной сварки имеет ряд особенностей по сравнению с эксплуатацией аналогичных систем другого термовакуумного оборудования. Время нагрева деталей под сварку и изотермической выдержки, как пра 263
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 128 129 130 131 132 133 134... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
