Сварка разнородных металлов и сплавов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 25 26 27 28 29 30 31... 238 239 240
|
|
|
|
где Гт—внешние границы области Вт (см. рис. 10); а—коэффициент теплообмена; Те —температура внешней среды. Выпишем начальные условия Таким образом, сформулированная модель представляет собой задачу для параболического уравнения с разрывными коэффициентами. Алгоритм численного решения и программирование наиболее просто осуществляются в том случае, если рассматриваемая область является прямоугольником. Сформулированная задача может быть приведена к области прямоугольной формы, отличающейся от рассматриваемой отсутствием выступающей (как сверху, так и снизу) части (наплавки), теплообмен с которой учтем при прмощи специального граничного условия где б = б (у) —толщина наплавленного слоя (см. рис. 10). Одной из задач, для решения которой может быть использована сформулированная выше математическая модель, является определение времени I, в течение которого в зоне контакта сохраняются высокие температуры (Т 520 °С), т. е. температуры, при которых возможно образование интерметаллических соединений. Опыт показывает, что это время обычно невелико, поэтому для решения задачи (7)—(11) методом конечных разностей целесообразно применять явную схему. Граничные условия аппроксимировались с первым порядком точности. Ниже приведены результаты расчетов, а также сопоставление их с экспериментальными данными. На рис. 11 приведены изменения температурных полей по толщине пластины в различные моменты времени. Как видно из приведенных рисунков, первоначальная неравномерность в распределении температур по толщине пластины достаточно быстро (после прохождения источника нагрева) исчезает, и процесс переноса теплоты фактически становится одномерным. При первом проходе (рис. 11, а)± т. е. при заполнении присадочным металлом верхней части разделки кромок, время высокотемпературного нагрева кромки для стали СтЗ составляет 4 с. Примерно то же имеет место и для стали 12Х18Н10Т. При сварке второго шва (присадочным металлом заполняется нижняя часть разделки кромок, верхняя часть предполагается уже заполненной сплавом АМгб) поле температур в пластине, а вместе с ним и время-высокотемпературного нагрева резко изменяются. Сварку с обратной стороны производили после полного остывания первого шва. На первый взгляд казалось, что заполнение разделки должно привести к уменьшению температур на кромке разделки и сокращению времени пребывания ее в области высоких температур, так как заполненная алюминием верхняя часть разделки интенсивно отби Тг у9г^Ог Т2 у, г£ £2. Т3 У г 6 А* (10) (с,Ч)г ЬдТ/д( 12=я = Ш/дг \ г=н а (Т Те) (11) 28
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 25 26 27 28 29 30 31... 238 239 240
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
