Сварка разнородных металлов и сплавов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 190 191 192 193 194 195 196... 238 239 240
|
|
|
|
15 30 45 60 мм Рис. 78. Распределение температур вдоль продольной оси стыкового соединения биметалла сталь—серебро при последовательном наложении слоев; кривые/, 2, 3, 4 соответствуют слоям 1', 2', 3\ 4' &в,МПа 120 Рис. 79. Зависимость временного сопротивления биметалла серебро—сталь, полученного диффузионным способом (/) и с использованием энергии взрыва (2), от расстояния от продольной оси шва (степени температурного воздействия) полученном диффузионным способом и взрывом. Основой служила сталь ВСтЗсп (ГОСТ 380—71) толщиной 12 мм, а плакирующим слоем — серебро Ср 999,9 (ГОСТ 6836—80) толщиной 2 мм. Сварку стального слоя выполняли за три прохода автоматом АДПГ-500 в углекислом газе проволокой Св-08Г2С диаметром 1,6 мм (ГОСТ 2246—70) на следующем режиме: ид = 22-7-26 В, /св — 180-7-220 А, расход С02 12—14 л/мин; для первого слоя Уев = 18 м/ч, для второго и третьего — 12 м/ч. Сварку плакирующего слоя выполняли за один проход вручную непдавящимся электродом в аргоне на следующем режиме: цд = 18-7-20 В, /св = 220-7-250 А, иСв = 8-5-10 м/ч, расход аргона 10—12 л/мин. В качестве присадочного металла использовали проволоку Св СрПдНЛа 97, 63 (ТУ 48-0714—73) диаметром 3 мм. Проволока содержала 2,2% Рё, 0,15% N1, 0,01 % Ьа, остальное Ag [23]. Эксперименты по определению температурных полей при выполнении каждого слоя (рис. 78) подтвердили закономерности распределения температур в зависимости от режимов сварки и теплопроводности стали и серебра. Снижение скорости сварки и увеличение мощности дуги приводят к расширению зоны термического* влияния. Влияние количества теплосмен на прочность сцепления серебра со сталью* определяли испытанием на срез образцов, прошедщих термообработку по следующему режиму: нагрев от 100 до 900 °С с выдержкой в течение 1 ч через каждые 100 °С и с охлаждением на воздухе после каждой выдержки. Влияние кратковременных термических циклов сварки на прочность сцепления серебра со сталью оценивали по результатам механических испытаний на срез образцов, вырезанных из различных зон. Прочность сцепления серебра со сталью зависит от температурного воздействия (рис. 79). В зоне нагрева до температуры 600 °С, которая распространяется на расстояние до 20 мм от продольной оси шва,, наблюдается резкий спад прочности сцепления. Биметалл, полученный с использованием энергии взрыва, менее склонен к снижению прочности в интервале температур 200—600 °С, чем биметалл, полученный диффузионным способом. Оценивая результаты механических испытаний, можно считать, что прочность сцепления серебра со сталью зависит от количества окислов в переходной зоне. Биметалл с большим содержанием кислорода имеет повышенную склонность к потере прочности сцепления слоев при температурном воздействии. Чистое серебра плохо смачивает низкоуглеродистую сталь. Поэтому наплавка его на сталь, СЕарка этих металлов, пайка стали серебром представляют большие трудности [20]. Для улучшения смачиваемости стали необходимо использовать флюсы или серебро, легированное элементами, имеющими сродство к железу и серебру. Серебро, наплавленное непосредственно на сталь, имеет с последней плохое сцепление, на линии сплавления наблюдается большое количество пор. В стальном слое воз 7 В. Р. Рябоз и др. 193
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 190 191 192 193 194 195 196... 238 239 240
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
