Сварка разнородных металлов и сплавов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 174 175 176 177 178 179 180... 238 239 240
|
|
|
|
Рис. 73. Распределение компонентов стали и ниобия в зоне взаимодействия после сварки тике примыкает область твердого раствора ниобия в стали. Как следует из табл. 36, прочность сварных соединений при нормальной температуре определяется прочностью ниобиевого сплава. Сварка плавлением ниобия с молибденом представляет собой сложную задачу, хотя эти металлы и образуют непрерывный ряд твердых растворов. Немногочисленные экспериментальные данные показали, что металл такого шва обладает низкой пластичностью и повышенной склонностью к образованию трещин. В работе [187] высказано предположение, что при сварке плавлением охрупчивание металла шва и образование трещин могут быть вызваны следующими причинами: упрочнением металла шва в результате взаимного легирования; влиянием примесей внедрения; внутренними напряжениями в соединении, обусловленными воздействием термического цикла сварки и различными теплофизическими свойствами соединяемых металлов. В работе [187] установлено максимально допустимое содержание ниобия и молибдена в шве и изучено их распределение. Сплавы молибдена ВМ1Д и ЦМ6 соединяли со сплавом ниобия ВН2А и технически чистым ниобием НВЧ электронно-лучевой сваркой. Образцы толщиной 1 мм сваривали на установке У-250А при некоторой недофокусировке луча для получения гладкого без подрезов шва при полном проплавлении. Состав металла шва регулировали смещением луча на один из свариваемых металлов, применением вставок из этих металлов, изменением погонной энергии, отбортовкой одного из соединяемых металлов. Анализ экспериментальных данных позволил оценить влияние химического состава металла шва на склонность сварного соединения к образованию трещин (рис. 74). В зависимости от этой склонности график условно можно разделить на три (/—III) области, основные характеристики которых и технологические приемы получения швов соответствующего состава приведены в табл. 37. Из рис. 74 и табл. 37 следует, что имеется определенная область твердых растворов, характеризующаяся наличием трещин (преимущественно поперечных) в шве, причем чем ближе состав шва к критическому (40—50 % Nb), тем больше трещин. Мо 20 W 60 Hb мае % Рис. 74. Зависимость микротвердости металла швов от их 7 ''состава мае. % 60 Г Fe . лл j*л^^л/v^ЛrЛV\л/V^л"' Cr т 0Wmkm _._Твердый Hb 12Х18Н10Т раствор 177
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 174 175 176 177 178 179 180... 238 239 240
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
