Ультразвуковая сварка пластмасс и металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 219 220 221
|
|
|
|
показывают, что чем больше коэффициент усилия концентратора при заданной мощности системы, тем сильнее выражен спад |св в процессе сварки. Таким образом, из изложенного следует, что проблема дестабилизации амплитуды смещения сварочного наконечника и собственно процесса сварки возникала прежде всего в результате применения систем с нерациональными коэффициентами усиления и неправильных методов их расчета. В рекомендациях по расчету и использованию систем, работающих по принципу "торможения", совершенно не учитывалась связь их мощности с применяемыми амплитудами колебаний сварочных наконечников. Наоборот, предлагалось использование максимально возможных значений £св. Это положение явилось следствием малооправданной концепции: наибольшую разницу в амплитудах смещений сварочного наконечника, получаемых в режиме холостого хода и при сварке, рассматривали как основу рационального энергетического процесса. Использование колебательных систем со стержнем, работающим в режиме изгибных колебаний и передающим энергию в зону сварки, весьма целесообразно. Стержень позволяет резко увеличить технологические возможности сварочной машины, в максимальной степени приближая их возможности к возможностям машин для контактной сварки. Нами колебательная система рассматривается в плоскости обеспечения условий передачи энергии в зону сварки с целью получения устойчивого технологического эффекта. Как уже упоминалось выше, рядом исследователей были сделаны попытки решения этой проблемы применительно к УЗС металлов. Однако результатов, удовлетворяющих требованиям современного технологического процесса УЗС, единой методики расчета и построения таких систем до настоящего времени не отработано. Приведем исходное уравнение изгибных колебаний стержня. Оно имеет вид Общий интеграл уравнения Ф (х) = A cos kx + В sin kx + С ch kx + D sh kx. (2.6) Граничные условия для стержня, передающего энергию в зону сварки в режиме изгибных колебаний, показаны на рис 2.5. Считаем, что нагрузка для сварочного наконечника не создает вращающего момента, колебательные напряжения в зоне сварки ^экв = k'FCB фиксируются перерезывающей силой. Для стержня, связанного с продольным волноводом, принимаем, что амплитуда колебаний на выходном конце продольного волновода передается стержню без изменений. 57
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 219 220 221
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
