Ультразвуковая сварка пластмасс и металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 52 53 54 55 56 57 58... 219 220 221
|
|
|
|
2ВХ Д^г) (рис. 2.4, б), т. е. уход частоты — при одних и тех же нагрузках — при использовании системы с большим &у более интенсивен, а процесс сварки более дестабилизирован. Например, при у = 0,05 и ку = 1 1^1%* = 0,075; при ку = 5 £Вх/20 = 0,15. При использовании, например, систем с &у = 2,5 и увеличении 7 с 0,05 до 0,1 сопротивление нагрузки возрастает с 0,15 до 0,23. Практически это означает следующее. При сварке сопротивление нагрузки переменно. Есть тенденция его изменения в сторону увеличения, так как при заданном контактном давлении площадь сопряжения сварочного наконечника увеличивается, условия передачи энергии улучшаются, &б растет. Увеличение сопротивления нагрузки при заданных скоростях колебаний сварочного наконечника ведет к непосредственной дестабилизации энергии, поглощаемой в зоне сварки. Для снижения элементов дестабилизации при работе таких систем целесообразно соблюдать оптимальное соотношение нормированной эквивалентной силы у и ку системы. Из рис. 2.4, а следует, что при £у = 5 у = 0,05, при ку = 2,5 у = 0,25, при ку = 1,5 у = 0,4, при &у = 1,0 у = 0,65 и т. д. Таким образом, становится очевидным, что снижая &у системы, можно существенно увеличить нагрузку на сварочный наконечник. Использование систем с минимально возможным &у и ку 1 является одним из приемов развязки нагрузки от источника ультразвука. Это положение легло в основу обоснования нового способа УЗС (а. с. 252837) с использованием продольных колебательных систем без АПЧ. Свяжем величину у со сварочными усилиями, которыми можно оперировать при УЗС. Предельные эквивалентные силы, которые могут возникать на сварочном наконечнике, можно получить из заданных нами граничных условий. Тогда, учитывая данные, приведенные на рис 2,4, получаем кТъъ = т£52со|св/(^у).(2.5) Полученное уравнение позволяет сделать вывод, что предельная эквивалентная колебательная сила, которая может возникнуть в зоне сварки в результате приложения сварочного усилия, пропорциональна площади ввода энергии, амплитуде колебаний сварочного наконечника и обратно пропорциональна &у системы. Оценим эту силу системы с Е = 21-Ю9; 52 = 320-Ю"6 м2: при V = 0,05 к'Р0Ъ = 272 Н; при у = 0,1 ^'^св = 540 Н; при у = = 0,2 к'Рсв = 1090 Н и т. д. Рассматриваемый прием расчета продольной системы исходит из предложения, что мы ограничиваем величину нормированной эквивалентной силы в зависимости от &у, так как это связано с уходом собственной частоты системы от режима холостого хода. 55
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 52 53 54 55 56 57 58... 219 220 221
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
