Ультразвуковая сварка пластмасс и металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 101 102 103 104 105 106 107... 219 220 221
|
|
|
|
а = l/(N — 1) — коэффициент наклона образующей конического волновода к его продольной оси; kj = /1 +(2я/А)2; для катеноидального волновода /_ 1 Л/ (*'02 + (archT?)r. 2/ г5?' где Л' = i/£2 — у2; Y = -уarch W; x0 = -^-arctg cth уф Ay = cos k'l); dx = d ch у (I — x). В работах [6, 10 и др.]. можно найти уравнения для расчета и других типов волноводов, однако теоретический анализ эффективности передачи энергии в зону сварки и практика использования сварочных машин показывают, что можно построить достаточно работоспособные системы с использованием указанных типов или их сочетаний. На рис. 4.3 приведены нагрузочные характеристики конического и экспоненциального концентраторов для различных ky. Графики позволяют определить резонансные значения kl и ky при заданном сопротивлении нагрузки. Зависимости имеют экстремальный характер со сдвигом максимумов коэффициента усиления в область инерционных сопротивлений нагрузки. Сопротивление нагрузки в значительной степени влияет на коэффициент усиления волновода. Для УЗС металлов целесообразно производить преобразование продольных волн в изгибные и использовать при этом так называемую продольно-поперечную систему волноводов. Основные колебания сварочного наконечника относительно плоскости свариваемых материалов происходят тангенциально. Эти волноводные звенья позволяют существенно увеличить технологические возможности машины: стабильность ее работы и диапазон форм свариваемых деталей. Для расчета собственной частоты однородного стержня используется уравнение собственных колебаний стержня (2.6), уравнения для расчета собственных частот стержня при различных граничных условиях (2.10)—(2.13). 0^"¿¡79" Рис. 4.3. Нагрузочные характеристики конического (1) w"4и экспоненциального (2) концентраторов 104
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 101 102 103 104 105 106 107... 219 220 221
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
|
|
|
