Технология упрочнения. Технологические методы упрочнения. В 2 т. Т. 1.
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 254 255 256 257 258 259 260... 412 413 414
|
|
|
|
более насыщенных атомами металлов и более износостойких. Изменение строения карбидов связано с перераспределением углерода между фазами из-за появления карбонитридов и увеличением устойчивости аустенита в сплавах с повышенным содержанием азота. Увеличение устойчивости аустенита изменяет термодинамику его агрегатно-фазовых превращений, при этом уменьшается количество углерода, участвующего в образовании карбидов. Оптимальное сочетание свойств наплавленного металла по его сопротивлению износу и ударам наблюдается при количественном соотношении Т1/1Ч, близком стехиометрическому составу нитрида титана. Ударная вязкость наплавленного образца остается высокой до тех пор, пока изменение характера агрегатно-фазовых превращений аустенита не приводит к появлению мартенсита. Таким образом, рост износостойкости наплавленного металла при легировании его азотом до 0,2% и активными нитридообра-зующими элементами происходит из-за образования карбонитридов, увеличения количества твердых фаз, роста износостойкости карбидов, измельчения первичной и блочной структур. Измельчение структуры, равномерное расположение сравнительно некрупных, хорошо укрепленных в матрице карбонитридов, увеличение устойчивости аустенита способствуют сопротивляемости наплавленного металла динамическим нагрузкам. Одним из примеров использования сплава с повышенным содержанием азота (до 0,14%) является сплав, наплавленный электродами ВСН-9Р. Сплавы для износостойкой наплавки инструмента горячего деформирования должны обладать высокой жаропрочностью, жаростойкостью и термостойкостью. С целью обеспечения этих свойств мартенситностареющий наплавленный металл должен иметь в своем составе 1Ч1,Мо,Т1,А1,81и другие легирующие элементы, содержание которых должно обеспечивать снижение температуры а — ^-превращения и образования мартенсита замещения и упрочняющих фаз. Наличие в наплавленном металле Мо, Т1, А1, в! и других элементов обеспечивает повышенную жаропрочность и достаточную жаростойкость, а сильные нитридои карбидообразующие элементы СП и V) препятствуют выделению карбидов молибдена. При разработке экономичных наплавочных сплавов для упрочнения инструмента холодного деформирования металлов следует иметь в виду, что эффективным упрочняющим элементом в мартенситностареющих сталях является титан, а снижению растворимости молибдена и титана в а-твердом растворе наряду с кобальтом может способствовать кремний. Механизм упрочнения наплавленного металла при этом принципиально не меняется. 514 '' м1лко в дисперсионном упрочнении наряду с фазой Лавеса, |(м)1 лщенной кремнием, участвует п-фаза GN¡3Ti). Установлено, что введение в металл 0,4-1,0% титана и 1,5-2,0% кремния позволяет снизить содержание в нем кобальта и молибдена до 8-10%, сохранив при этом высокий уровень м члпических свойств. Ниобий измельчает зерно основы, легирует аустенит, повышая его прочностные и пластические характеристики, способ-I i пуст образованию равномерно распределенных мелких карбидов "\шческой формы типа NbC. К основе износостойких сплавов предъявляются требования, i тминные с ее основными функциями: сопротивляться истиранию и хорошо удерживать твердые частицы карбиды, бориды и др. ')|им требованиям удовлетворяет аустенитно-мартенситная матрица. Мартенсит плохо удерживает в себе карбиды, что иногда приводит к снижению износостойкости. Аустенит обладает хорошей износостойкостью и хорошо закрепляет карбиды. Соотношение мартенсита и аустенита в структуре зависит oí ряда фактров: легированности аустенита и мартенсита, от мморых зависит их прочность и вязкость, количество карбидов н др. твердых частиц, их свойств. В легированных заэвтектиче-ских сплавах с мартенситной структурой целесообразно увеличить количество аустенита для повышения их ударной вязкости и износостойкости. Оптимальным количеством аустенита следует считать 20-25%. В высокоуглеродистых сплавах, содержащих 2-2,5% С, а i.i к же легирующие элементы в сумме около 20%, количество остаточного аустенита должно составить около 20%. В сплавах, ччкржащихбор, количество аустенита следует повышать до 40%. Если не предъявляются особые требования к ударной вязкости i и uibob, то для высокого сопротивления абразивному изнашиванию можно применять сплавы, содержащие более 20% карбидов, мэвтектические сплавы с мартенситной основой, а также о держащие наряду с карбидообразующими элементами марганец. Для сплавов, работающих при чисто абразивном изнашивании без ударных нагрузок, следует использовать заэвтектические составы с содержанием углерода более 2%. От содержания углерода зависит количество карбидной фазы. Оно может иктавить до 40%, если сплавы работают без ударных нагрузок. Количество аустенита должно состалять около 15-20%, что и* гигается легированием сплавов Мпи др. элементами; легиро-шшие никелем необязательно. Основной легирующий элемент •тих сплавов хром. Сплав, содержащий 2% С, должен i одержать около 18% Сг. Верхний предел содержания должен обеспечивать получение отношения Сг/С 18-22 весовых %. 515
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 254 255 256 257 258 259 260... 412 413 414
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
