Технология упрочнения. Технологические методы упрочнения. В 2 т. Т. 1.
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 252 253 254 255 256 257 258... 412 413 414
|
|
|
|
сталях частично упрочнение может обеспечиваться выделением фазы Лавеса типа Ре2Мо, Ре2ЛУ, если металл легирован молибденом и вольфрамом. В сплаве 60ХНЗМЗР21ОФ износостойкость обеспечивается мартенситной основой с небольшим (до 18%) количеством остаточного аустенита, упрочненной карбоборидной эвтектикой (Сг5В3, Мо2В5, Ре2В, Мо2С, УС, "ПС), расположенной по границам зерен. Для выбора оптимального легирования сплавов для плазменной наплавки под флюсом представляет интерес методика, разработанная Э.Кречмаром и Ф.Хорном. Для выбора эффективных высокотвердых материалов из большого числа карбидообразующих и боридообразующих элементов применяют эвристический метод ограниченной комбинаторики. Для этого используют показатели карбидов и боридов металлов, образующихся из расплава. Были собраны данные о константах решетки, температурах плавления, плотности, микротвердости, теплоте образования, содержании С или В в твердом материале. С точки зрения плотности WC, \¥2С, ТаС, Та2С, ТаВ, WB и W2B5 являются невыгодными. Они значительно тяжелее, чем жидкая сталь, и опускаются на дно расплава. Подобраны твердые материалы с малыми константами решетки ( 5). По этому критерию неудачными были Сг7С3,Сг3С2,Сг4С,МоС, Сг4В, Сг2В, Сг5В3, СгВ, Сг3В4, Т.2В, Т12В5, ггВ12, V В, V Зв4, М)3В2, 1ЧЬВ, 1МЬ3В4, ТаВ, Мо2В, Мо2В5, УУВ, \¥2В5. Из оставшихся высокотвердых материалов УВ2,Т1В2,Т1С имеют слишком низкую плотность ( 5), а У2С, г4Ь2С, ТЦВ, ХгВ, МЬ3В2 не стойки при высоких температурах. После предварительного выбора намечены: УС, 1\ЬС, ZrC, СгВ2, ZrB2, 1ЧЬВ2. Из названных твердых материалов карбиды кажутся более подходящими, чем бориды. Известно, что бор повышает хрупкость при вводе его в твердые сплавы даже в небольших количествах. Так как цирконий является слишком дорогим, то надо было проверить сплав, в котором образуются УС или №С. Установлено, что в наплавленном металле образуются следующие фазы высокой твердости: М7С3 (например, (СгРе^С^ ЛУ2С или в присутствии бора М7С3 + М^С). Редкие элементы теллур, индий, германий, (Те, 1п, ве) положительно влияют на выделение высокотвердой фазы и износостойкость, а Се отрицательно. Добавка 1п и ве в количестве 2% ухудшает сплав №СгВ8ь При этом образуется игольчатая структура с повышенной хрупкостью. Теллур должен 510 вменяться только тогда, когда с помощью других мер не может ть достигнут аналогичный результат. Расчет долей твердого материала и матрицы, а также расчет нцентрации исходных материалов с учетом коэффициентов збавления и перехода осуществляется для механизированной послойной наплавки неплавящим электродом. Высокохромистые составы наплавленного металла с допол-iiic 1ьным легированием углеродом и бором широко использу-я в современной технике как в СНГ, так и в других странах. В сплавах на основе железа с легированием C-Cr-Вв первую Иередь образуются высшие бориды, причем в каждом сплаве холится смесь боридов, которые невозможно выделить по К 1ЬНОСТИ. Природа износостойкости сплавов заэвтектического типа ределяется микрохрупкостью износостойкой фазы (первичных л) и матрицы таких сплавов. Для определения микрохрупкости используется следующая етодика. Критерием микрохрупкости фазы является суммарный хрупкости Z=0+n+l+n. + ро1' с п1 — доля отпечатков с данным баллом хрупкости. В структуре высоколегированных сплавов, работающих в овиях абразивного изнашивания, должны присутствовать оердые фазы карбиды, бориды, карбобориды и др., располо-снные в матрице, состоящей из аустенита или продуктов его спада. Твердые фазы в значительной степени определяют вердость и износостойкость наплавки. Характер карбидов и : расположение в матрице зависят от ряда факторов: химиче-ого состава наплавляемого металла, температуры перегрева и словий охлаждения расплава. Доэвтектоидные сплавы после ыстрого охлаждения имеют в структуре феррит, распола-ющийся обычно по границам зерен и неравновесную состав-ющую. Твердость таких сплавов невелика и составляет НВ 180 50 МПа; они обладают малой износостойкостью и используются я слабонагруженных деталей машин. Структура низколегиро-нныхэвтектоидных сплавов состоит из сорбита или тростита имеет твердость НВ 400 МПа. Область применения эвтектоидных сплавов контактное рение металлов. С учетом абразивного характера изнашивания сталей из таких сплавов используют заэвтектоидные, доэвтек-ические, эвтектические и заэвтектические составы, как углеро-стые, так и легированные. Структура заэвтектических и втсктических наплавок состоит из вторичных карбидов и тектики (ледебурита), располагающихся по границам зерен енита или продуктов его распада. Расположение карбидной 511
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 252 253 254 255 256 257 258... 412 413 414
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
