Технология упрочнения. Технологические методы упрочнения. В 2 т. Т. 1.
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 165 166 167 168 169 170 171... 412 413 414
|
|
|
|
время как размер зерна уменьшается. Скорость концентрации покрытия ТШ при этом -1 мкм/мин. Металлографические исследования поперечных шлифов образцов с покрытием, напыленным при оптимальных режимах, испытания на микротвердость показали, что покрытия имеют три зоны: контактирующее с поверхностью подложки чисто титановое покрытие (а-Т1), переходный слой (а-И-ТЖ) и основное рабочее покрытие. При пониженных температурах подложки покрытие имеет столбчатую структуру и повторяет микрорельеф поверхности подложки, и сколы в покрытии после испытания режущего инструмента являются вытянутыми и ограничены границами кристаллов преимущественно вдоль направления механической обработки поверхности подложки, т.е. границы сколов покрытий соответствуют местам наиболее слабых связей между кристаллами. При повышенных температурах подложки покрытия растут более плотные и менее пористые. Для повышения износостойкости покрытий прежде всего необходимо исключить условия образования ярко выраженной столбчатой структуры, т.е. напыление необходимо проводить при повышенной температуре подложки с целью получения более равновесной структуры покрытия. При напылении же на стальные подложки с низкой температурой отпуска требуется обеспечивать высокий класс обработки поверхности детали, на которую наносится покрытие. Существенное влияние на работоспособность покрытий и прочность их сцепления с подложкой оказывает высокий уровень термических напряжений, возникающий из-за разницы коэффициентов линейного термического расширения материалов подложки и покрытия. Установлено, что микротвердость покрытий нитрида титана на стали Р6М5 после напыления и последующей выдержки при комнатной температуре снижается и через 10+12 суток устанавливается постоянное значение, что обусловлено релаксацией термических (сжимающих) напряжений в результате пластической деформации поверхностных слоев металлической подложки. Поэтому с целью уменьшения напряжений в покрытиях и повышения их износостойкости целесообразно между покрытием нитрида титана стехиметрического состава и подложкой создавать переходный компенсационный слой титана с постоянным увеличением в нем содержания фазы ТТЧ вплоть до 100%-ного тач. Аналогичные закономерности формирования структуры, изменения микротвердости и других свойств покрытий наблюдаются при испарении хрома и напуске таких активных газов, как азот, кислород или углекислый газ. При оптимальных режимах реакционного ЭДПН микротвердость полученных покрытий в 336 ииде соединений Сг1Ч, Сг203 или оксикарбидов хрома составляла соответственно НУ=1100, 2600 и 1300. Испытания покрытий, полученных способом ЭЛПН, показали следующее. Режущие свойства сверл, прорезных и концевых фрез, резцов, зенкеров, риз верток, метчиков и зубообразующего инструмента с износостойкими покрытиями окиси хрома и нитрида титана определялись при обработке сплавов марок 08Х17Н13М2Т, 12Х18Н10Т, 30ХГСА, 45, ОХ23Н28МЗДЗТ, 50, 20ХНЗА, БрХ08, АМц, АМг-6 и др. При точении режущие свойства инструмента с покрытием оценивались в сравнении с резцами из стандартной стали марки Р18, а при обработке многолезвийным инструментом: развертками, фрезами, сверлами, метчиками в сравнении с инструментом из тех же быстрорежущих сталей без покрытий. Толщина покрытий, осаждаемых на режущие кромки инструментов, составляла 5-15 мкм при микротвердости НУ= 1500-3000 Па. Произведенным испытаниям подвергались крупные партии инструмента из быстрорежущих сталей марок Р6М5, Р18, Р6МЗ, Р9К5 и т.д. Результаты испытаний показали, что в зависимости от обрабатываемого материала и применяемого инструмента стойкость увеличивается в 1,5-5,3 раза. При этом напыление подобных покрытий позволяет заменить без снижения стойкост-ных свойств инструмент из стали марки Р18 инструментом из стали марки Р6М5 с высокотвердым покрытием, причем режущая стойкость инструмента из стали марки Р6М5 с покрытием в 1,5-2 раза выше стойкости инструмента из стали марки Р18 без износостойкого покрытия. Трехгранные и четырехгранные твердосплавные пластины ТТ7К12 испытывали при обработке углеродистой стали марки 50 на токарно-винторезном станке. Исследования показали, что стойкость пластин с покрытием из ТНЧ,в 4-5,3 раза выше, чем у пластин без покрытия при скорости резания 40 м/мин, подаче 0,4 мм/об и глубине резания 1 мм. Исследованиями сравнительной стойкости твердосплавных пластин ВК6 (с покрытием ТйЧ л без него) при обработке труднообрабатываемых материалов титанового сплава ВТ 14 и высокопрочной стали марки СП28 установлено, что стойкость пластин с покрытием выше в среднем в два раза при обработке сплава марки ВТ 14 и в 4 раза при обработке стали марки СП28. Титановый сплав марки ВТ 14 обрабатывали при скорости резания 40-50 м/мин, а сталь марки СП28 при 84 м/мин. V 337
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 165 166 167 168 169 170 171... 412 413 414
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |