Технология упрочнения. Технологические методы упрочнения. В 2 т. Т. 1.
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 164 165 166 167 168 169 170... 412 413 414
|
|
|
|
"' Температура изделий в процессе к напыления, ГС .............................500-700 Напряжение, В: питающей сети ....................380 на электродах ионизации ..............3000 на аноде испарителя .................1500 Количество позиций ....................5 Максимальный диаметр обрабатываемого инструмента, мм ............................ 400 Ориентировочная производительность в смену, шт. : при обработке концевых фрез ..........100-150 при обработке прорезных фрез ......... 200-300 Габаритные размеры, мм ........... 4500x4500x2750 Масса (без источников питания и пультов), кг ... 2500 Общая масса, кг ...................... 5000 Более производительная установка ЭПН-16 с 16 позициями позволяет обрабатывать в смену до 2000 мелкоразмерного инструмента. Установки типа ЭПН внедрены в инструментальном производстве ряда машиностроительных предприятий, в том числе на Александровском электромеханическом заводе. Срок службы инструмента с покрытием увеличивается в 2+2,5 раза. Фирмой Simitomo Denki Kogno (Япония) разработан метод Golden Асе, аналогичный методу РЭП. Стойкость режущих пластин благодаря применению этого метода повысилась более чем в 5 раз, а срок службы резцов, сверл, концевых и червячных фрез увеличился в 3-8 раз. На основе метода Golden Асе фирма Ulvac Corporation (Япония) разработала и поставила в разные страны более 20 установок для нанесения покрытий. Их применяют японские компании Senoike Tool и Mitsubishu, а также Durrenbery (Германия), Samputensilli (Италия), General Magnaplate (США). При ЭЛПН были исследованы процессы испарения и конденсации титана и* хрома, а также структура, фазовый состав и свойства образующихся на стальных подложках покрытий из нитридов, окислов или оксикарбидов этих металлов в зависимости от энергетических параметров реакционного ЭЛПН (напряжения Up и тока Jp несамостоятельного разряда в парах испаряемого металла) при различных парциальных давлениях азота, кислорода или углекислого газа (pN pQ или рсо). Параметры режима нанесения покрытий изменяли в следующих пределах ир от400 до 500В, трот 2 до 3,5 А и парциальное дянление реактивного газа р=0,210"4133,322 Па, так как при повышенных р происходит подавание несамостоятельного разряда в парах металла разрядом газа. Плотность паров металла в меж электронном пространстве испарителя увеличивается с повышением и и уменьшается с введением активного газа в Металлическую плазму. Увеличение коэффициента объемной Ионизации атомов газа преимущественно обусловлено повышением и и в меньшей степени изменением ] . Возникающий при ионизации реакционного газа дополнительный тлеющий разряд поддерживается при данном парциальном давлении газа только при работе основного несамостоятельного разряда в парах металла. Поскольку парциальное давление реакционного газа невелико, то, по-видимому, все молекулы его, поступающие через кольцевой натекатель в металлическую плазму, диссоциируют в |к:зультате столкновений и температурного воздействия плазмы, й часть их ионизируется. При реакционном ЭЛПН процесс образования прочных связей при формировании тугоплавких соединений в значительной степени активирован из-за поступления на поверхность концентрации ионов и возбужденных мтомов как металлического пара, так и реакционного газа. В (•езультате высокой эффективности протекания реакции взаимодействия атомов титана и азота даже при комнатной температуре подложки происходит образование покрытий и ТО,но структура такого покрытия очень мелкодисперсная. Получение покрытий из тугоплавких соединений стехиометрического состава определяется отношением величины р реакционного газа к скорости конденсации атомов металла. Например, покрытие TiN стехиометрического состава начинает осаждаться только в том случае, если коэффициент азотирования К1, т.е. когда плотность потока атомов и ионов азота, поступающих на подложку, равна или превышает плотность потока конденсирующихся частиц. Согласно рентгеноструктурным исследованиям, титановые покрытия, осаждаемые при РК2= 0 и оптимальных параметрах разряда, состоят из титана а-модификации, имеющего структуру А-3 гексагональной плотной упаковки. При этом текстуры в покрытии не наблюдается. Кристаллиты напыленного покрытия имеют размер порядка двух микрон. Структура поверхности титанового покрытия носит ярко выраженный гомогенный, характер, которому соответствует микротвердость НУ=200. С увеличением парциального давления азота в процессе напыления титана микротвердость покрытия повышается, достигая НУ=2000, в то ^ *335
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 164 165 166 167 168 169 170... 412 413 414
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
