Технология упрочнения. Технологические методы упрочнения. В 2 т. Т. 2.
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 58 59 60 61 62 63 64... 339 340 341
|
|
|
|
образцов Маржа материала Исхордная шероховатость Режимы выглаживания Шероховатость после окончания обработки а -1 Р R s мм/об Полированные после хромирования Х12Н2ВМФА +хром R. = 3.2 мкм Rz = o,i мкм 29 Выглаживание после хромирова-|ния Х12Н2ВМФА +хром R = 3,2 мкм 130 1,5 0,05 Rz = 0,l мкм 56 Производственный опыт 1. Аалмазное выглаживание пробок диаметром от 14 до 27 мм из стали У10А (HRCS 50-64) производили выглаживателем радиусом 1,2 мм с силой 150-180 Н при подаче 0,03-0,05 мм/об на токарном станке. Шероховатость выгтлаженной поверхности понижаллась, тврдость возрастала с НУ=832до HV=1144. Диаметр пробок уменьшался на 1-3 мкм, точность формы практически не изменялась. В результате шероховатости и увеличения твердости изностойкость выглаженных снижения калибров повышается в 2-3 раза. Алмазное выглаживание позволило сократить в несколько раз время обработки. 2. Алмазное выглаживание поршевого пальца из цементированной стлаи 20 HRC3 57-63 производили алмазным наконечником с радиусом сферы 1,3 мм, с силой 120 Н и подачей 0,04 мм/с, а сальниковую шейку из стали 45 (НВ 179-229) выглаживали алмазом с радиусом сферы 3,4 мм, с силой 183 и подаей 0,078 мм/с. Испытывали ролики из стали 30ХГСНА в паре с бронзовой колодкой при удельном давлении 500 Н в жидкости АМГ-10 в течение 3 ч. Колодка вырезалась из втуулки после окончательной обработки отверстия. Испытания проводились после различной обработки трущихся пар (табл. 3.28) Таблица 3.28 Результаты испытаний на износ пары сталь-бронза Обрабаотка трущихся поверхностей Средний износ, мг колодка ролик Шлифованный ролик и расточенная втулка 43 3,0 Выглаженный ролик и расточенная втулка 46 0,8 J Выглаженный ролик и выглаженная втулка 26 0,2 "J 122 Для повышения эффективности применения процессов ППД, в том числе выглаживание деталей машин инструментами из сверхтвердых материалов (СТМ) разработана оригинальная методика выбора оптимальных пар трения конструкционных материалов и пар инстумент-обрабатываемая деталь. Методика учитывает особенности трибологических явлений в ;"пе контакта и базируется на основных положениях молекуляр-I ю-механической теории трения. Известно, что коэффициент тешнего трения го6щ определяется, как суммма деформационной 1)|(ф и адгезионной (молекулярной) составляющей 1^: f = f + { общ деф адг Для определения составляющих коэффициента трения разработана оригинальная установка, включающая системы фиксации и перемещения образца, устройство нагружения, приборы (регистрации. По результатам расчетов определяют коэффициент отнеительной адгезии отношение адгезионной составляющей 'адг к общему значению коэффициента внешнего трения г^щ. Рассматриваемые методика и аппаратура, в частности, были использованы для оптимизации процесса выглаживания сплавов титана наконечниками из естественных и синтетических (АСПК) алмазов с модификацией обрабатываемой поверхности путем химико-термической обработки, нанесения покрытий и др. Важным вопросом в процессе разработки и внедрения технологического процесса является прогнозирование и предварительная оценка эффективности упрочнения деталей, работающих при переменных нагрузках, с учетом концентрации напряжений и масштабного фактора. Математическую зависимость между коэффициентом упрочнения и комплексами величин, определяющих процесс алмазного выглаживания, можно найти с помощью теории подобия и анализа размерностей. Поцесс алмазного выглаживания характеризуется следующими основными факторами: радиальной составляющей силы выглаживания Р, площадью контакта между обрабатываемой поверхностью и поверхностью алмазного инструмента ¥, продольной подачей Б, характеризующей кратность приложения нагрузки к обрабатываемой детали, твердостью поверхностного слоя обрабатываемой детали, НВ, радиусом галтели или надреза образца р, диаметром детали в опасном сечении й. Функциональное соотношение между этими величинами согласно теории размерностей можно представить безразмерными комплексами и оценочным критерием р. 123
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 58 59 60 61 62 63 64... 339 340 341
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
