необходимо записывать диаграмму изгиба, чтобы определить разрушающую нагрузку Лпах, необходимую для расчета: Д"гд= {РтахМ) I (ВНх!'2) У, где В и И — ширина и высота сечения образца; У— коэффициент, зависящий от отношения длины надреза н трещины к высоте сечения (hjH); М — расстояние между опорами маятникового копра.
По результатам ударных испытаний образцов с надрезом и трещиной может быть определено и критическое раскрытие трещины 6СД=0,5(# — h) (п/180) а, где а — угол изгиба.
Ударная вязкость, особенно КСТ, и характеристики динамической вязкости разрушения, определяя в основном сопротивление материала разрушению, зависят от состава и структуры металла и сплавов во многом аналогично характеристикам трещиностойкости при статическом нагру-жеиии (см. гл. V). ^
Высокая ударная вязкость (более 20 — 80 Дж/см2 у разных групп сплавов) характерна для чистых по примесям, высокопластичиых однофазных металлов и сплавов или гетерогенных по структуре сплавов с небольшим количеством избыточных фаз или оптимальными их размерами и распределением. Легирование чаще всего снижает ударную вязкость (рис. 140). Очистка от примесей, особенно приводящих к образованию хрупких избыточных фаз, повышает ударную вязкость. В качестве примера можно привести следующие данные по алюминиевому сплаву Д16Т в виде прессованных полос 18x60 мм (В. П. Козловская и др.):
Fe, % . . . . 0,55 0,21 0,10 Si, % . . . . 0,60 0,20 0,01 KCU,
Дж/см2 . 16 26 36
Аналогично Kic меняется ударная вязкость и в зависимости от размера зерна, старения, направления вырезки образцов. Связь между Kic и работой разрушения при ударном изгибе образцов с трещиной хорошо иллюстрирует на примере титановых сплавов рис. 122.
