По формулам (62) и (63) часто рассчитывают все прочностные характеристики при изгибе. Но достаточно точные результаты получаются только при определении пределов пропорциональности и упругости.
Из-за неравномерности распределения напряжений по сечению изгибаемого образца определяют два предела текучести — номинальный и реальный. Номинальный предел текучести при изгибе рассчитывают по формулам (62) и (63), предполагая, что напряжения линейно возрастают от оси образца до его поверхности, где и достигается заданный допуск на удлинение. Реальный предел текучести определяют с учетом действительного распределения напряжений по сечению как истинное напряжение, при котором в поверхностных волокнах возникает остаточная деформация заданной величины.
На практике чаще находят номинальный предел текучести, используемый в инженерных расчетах. Для большинства металлических материалов он на ~20 % выше условного предела текучести при одноосном растяжении.
Предел прочности при изгибе можно рассчитать по формулам (62) и (63) только в случае хрупкого разрушения. При значительных пластических деформациях эти формулы, строго говоря, неприменимы.
Графические методы определения прочностных свойств по первичной диаграмме изгиба (см. рис. 106) аналогичны применяемым при растяжении. Допуски на величину деформации при определении о"^г, о'^и ^/задаются по
величине стрелы прогиба, которая связана с относительным удлинением крайнего растянутого волокна в изогнутом образце. Для прямоугольного стержня f = t26/6h. Отсюда при определении пределов текучести допуск на остаточный прогиб /0>2, соответствующий удлинению крайнего волокна на 0,2 %, будет
/0,2=0,002/2М.
Если номинальный предел текучести рассчитывается по'усилию Рт на первичной диаграмме изгиба (см. рис. 106), то для определения реального предела текучести рекомендуется проводить испытание на чистый изгиб прямоугольного образца и строить диаграмму наибольшее нормальное напряжение Smax— максимальный сдвиг gmax
