Сварка взрывом в металлургии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 113 114 115 116 117 118 119... 164 165 166
|
|
|
|
чески не оказал влияния па значения аы и От и лишь при. 600°С имело снижение предела текучести и, повышение относительного удлинения. iB работе [90] также указывается, что температура нагрева биметалла титан+сталь для снятия остаточных напряжений не должна превышать 550°С. При испытании на загиб биметаллических образцов в исходном состоянии и после отпуска расслоения по зоне соединения не получили. Положительные результаты испытания на загиб образцов в исходном состоянии, а также отсутствие наклепа в стальных образцах свидетельствуют о достаточном запасе пластичности биметалла непосредственно после сварки взрывом, несмотря на некоторое деформационное упрочнение зоны соединения. * Температура термической обработки биметалла титан + сталь, полученного сваркой взрывом, должна определяться в каждом конкретном случае в зависимости от условий эксплуатации изделий, изготовленных из этого материала. Например, при изготовлении различных резервуаров из биметалла рекомендуется производить термическую обработку при температуре не выше 700°С, так как при температурах 720—750°С прочность на срез уменьшается до 14,1 кгс/мма [91]. Однако в этом случае достигается оптимальная пластичность биметалла, позволяющая успешно осуществлять технологические операции травки, гибки штамповки и т. д. без отслоения плакирующего слоя'. В особых случаях (для изделий, эксплуатируемых при /500°С) целесообразно изготавливать биметалл с использованием -промежуточной прокладки между титаном и сталью, исключающей или уменьшающей диффузионные процессы в зоне соединения при повышенных температурах. Промежуточная прокладка может быть из циркония, ниобия, ванадия, тантала или сочетания таких металлов, как тантал+бронза, ниобий+медь [92, 93]. Так, биметалл титан + сталь с промежуточной прокладкой из ниобия в исходном состоянии имеет Юотр=30 кгс/мм2, при нагреве до 1000*0" о"отр понижается до 16,5 кг/мм2, а нагреве до 1200°С — цо 14 кгс/мм2. Применение промежуточной прокладки из ниобия полностью не устраняет диффузионные процессы в зоне соединения гитана со сталью. В этом случае также возможна диффузии углерода и железа в титан. В работе [94] обнаружена диффузия железа в титан ВТ1-1 через промежуточную прокладку из тантала. На рис. 61 представлены виды микроструктуры зоны Соединения BTl-l+Nb+СтЗ (6-f0,3+18 мм) после сварки взрывом, нагрева до температуры 1000 и 1200^0 и прокатки при этих температурах. ^Прочность соединения ОТ4-г-ниобий-Ьмедь+СтЗ (10+0,5+ +30 мм) после сварки взрывом определяется прочностью медной прокладки, а после нагрева — прочностью соединения медь+СтЗ. Прочность многослойных соединений тила ОТ4+ниобий+ +медь+12Хг8Н10Т (1-2+1+1,5+20 мм) можно повысить путем уменьшения толщины медной прокладки. Вследствие контактного упрочнения медной прокладки прочность композиции повышается с 00,0 до 50,0 кгс/мм2 при уменьшении ее толщины с 1,6 до 0,3 мм 117
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 113 114 115 116 117 118 119... 164 165 166
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
