Сварочные материалы
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 51 52 53 54 55 56 57... 136 137 138
|
|
|
|
не полностью (рис. 11.33, б,в). Поданным А. А. Алова [3] о газовыделении при воздействии соляной кислоты, можно считать, что после дробления и размола окисляется примерно 11%, а после пассивирования ~42% ферромарганца. По данным [62], количество окисленного марганца в покрытиях целлюлозного типа еще до сварки составляет 35—50%. Даже значительно менее активный молибден в покрытиях окисляется примерно до 33%. Аналогичные процессы должны иметь место и при изготовлении керамических флюсов, хотя для этих материалов сведений об окислении легирующих и раскисляющих металлических добавок в литературе нет. В связи с рассматриваемым вопросом о растворении металлических порошкообразных составляющих в основном металле сплава интересно отметить некоторые особенности сварки под керамическими флюсами. В отдельных опытах И. Т. Минакова было отмечено [при опытах с определением активной части флюса согласно рис. 11.31], что усваиваемая часть никеля и вольфрама, введенных в виде порошков на растворе жидкого стекла в весьма малоокислительный флюс типа 480Ф-6, оказывается различной. Никель, который, как и вольфрам, в этих условиях окисляться практически не должен, попадал в металл (легировал шов) в количестве, соответствующем 25—30% расплавленного флюса (что совпадает с перерасчетом данных К. В. Любавского и Е. Л. Львовой [38]), а вольфрам — в количествах, соответствующих —50% расплавленного флюса. Это может быть объяснено ускоренным опусканием вольфрама (плотность его ~19 г/см3), более тяжелого, чем никель (~8 г/см3), в слое флюса, находящегося над ванной. Отсюда следует, что в некоторых случаях попадание металла порошковых составляющих в ванну может быть лимитировано процессом их перемещения в шлаке, а это зависит не только от свойств этих металлических частиц, но и от вязкости шлака. Рассмотрим некоторые количественные характеристики процессов испарения, раскисления и легирования металлическими добавками для наиболее распространенного случая — сварки электродами с покрытиями. Эти характеристики с некоторыми поправками (в частности, на активно взаимодействующую с металлом часть расплавляющегося флюса) можно применить и к керамическим флюсам. Раздельное определение потерь испарением элемента, вводимого в покрытия и имеющегося в стержне, нам не известно. Общие закономерности, рассмотренные в § 11.1, остаются верными, хотя на количественные относительные характеристики могут влиять такие факторы, как меньшая масса частиц и их большая относительная поверхность, что ускоряет его испарение, и меньшая в среднем температура расплавляемого покрытия, чем металлической капли, уменьшающая интенсивность испарения, так как некоторое время металлическая частица находится в расплавляю-112 щемся покрытии и только затем попадает в металл и нагревается до большей температуры. В связи с этим приближенно можно считать, что потери в результате испарения элемента из стержня и покрытия должны быть количественно сопоставимыми. Иначе обстоит дело с раскислением. При сварке электродами с покрытиями основным источником окисления металла является не кислород воздуха, а кислород самого покрытия. При этом его большие количества выделяются в непосредственной близости к расплавляемому металлу и в сравнении с голым электродом не должны транспортироваться из отдаленных зон воздушного столба, окружающего дугу. Рассчитаем для некоторых типовых покрытий возможное выделение кислорода, относя его либо к 1 г, либо к 100 г расплавляемого металлического стержня. Электроды типа УОНИ-13/45, УОНИ-13/55 имеют относительный вес покрытия 30—35%, т. е. на 100 г электродного стержня общий вес покрытия составляет 30—35 г. При количестве мрамора в шихте (в мраморе ~92% СаС08) от 51 до 54%, т. е. ~52%, с учетом и сухого остатка жидкого стекла в покрытии 10—14% (в среднем 12%) получим относительное количество СаС03 в покрытии А = -^|-0,92.100 = 43% или на 100 г металла стержня 0,43-0,33-100 ^ 14 г. При диссоциации мрамора по реакции (11.33) может выделиться 16% Оа от веса СаС03, т. е. 14-0,16 2,2 г. Если все это количество кислорода провзаимодействует с металлом стержня, то предельная концентрация кислорода в наплавленном металле равна'—-2,2% (2,2 г 02 на 100 г ¥е). Другие составляющие покрытия типа УОНИ-13 (плавиковый шпат — СаР2, кварцевый песок — 5Ю2, сухой остаток жидкого стекла — БЮа, Ыа20, бентонит — БЮа, А1203) по существу для окисления кремния и марганца заметным источником кислорода быть не могут. Хотя при введении в электрод (покрытие) весьма активных раскислителей типа титана, алюминия и 5Ю2 может стать источником кислорода для их окисления. Какое же количество раскислителей должно быть введено (в стержень или в покрытие в величинах, отнесенных к весу стержня) для связывания таких количеств кислорода? Рассчитаем раскисление кремнием Si-r-0.--.SiOa . 28 3260 Для связывания 2,2 г 02 (2,2% к весу стержня) нужно 2 2 -28 51=—^—^1,9 г или 1,9% к весу стержня. 8 Г. Л. Петров 113
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 51 52 53 54 55 56 57... 136 137 138
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
