Сварочные материалы
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 11 12 13 14 15 16 17... 136 137 138
|
|
|
|
переходе от аустенитного металла шва к нелегированному или низколегированному всегда имеет место зона шва с заметно переменным составом согласно кривой / на рис. 1.6. Естественно, что среди получающихся переменных составов вблизи границы сплавления могут образовываться некоторые объемы металла с неблагоприятными свойствами, лимитирующими работоспособность всего соединения. Так, например, при сварке глубокопрокаливающихся низколегированных сталей аустенитными электродами, дающими наплавленный металл типов Х22Н15 (аналогично Х20Н10Г6), центральные части швов обычно имели в составе 14—16% Сг и 8— 12% N1 и обладали весьма хорошей ^вязкостью. Однако часто такие сварные соединения разрушались по металлу шва вблизи границы сплавления. Исследования, проведенные М. А. Гальпериным, показали, что состав металла на поверхностях разрушения отличается как от состава средних частей шва, так и от основного металла. Его результаты статистического анализа спектральных определений хрома и никеля на поверхностях изломов сварных соединений, выполненных на одном из режимов ручной сварки, приведены на рис. 1.7. Какл следует из результатов такого анализа, наиболее вероятными оказываются разрушения вблизи границы сплавления в зоне металла шва с составом 5—7% Сг и 4—6% N1 [48]. Аналогичное явление наблюдается и при сварке разнородных соединений марганцовистой аустенитной стали с углеродистой или низколегированной при содержании марганца в центральных частях шва около 17—18%. Разрушения таких соединений, по исследованиям А. П. Барышникова, обычно происходят на расстоянии 0,12—0,2 мм от кромки нерасплавившегося при сварке основного металла. Спектральный анализ поверхностей изломов показал, что обычное содержание на них марганца составляет 7—9%, т. е. меньше, чем в центральных частях шва, и больше, чем в основном металле (~1% Мп). Также промежуточным между швом и основным металлом оказался состав металла на изломах по другим элементам [48]. Как показал ряд исследований, такие хрупкие прослойки в металле швов, если они имеют достаточную ширину, сильно снижают работоспособность сварных соединений [54, 29]. При Концентрация элементов на поверхности изломов, % Рис. 1.7. Химический состав на поверхности изломов сварных соединений низколегированных сталей, выполненных ручной сваркой при 1сд 300 а электродами, дающими хромоникелевый аустенитный наплавленный металл уменьшении их ширины и для хромоникелевых, и для марганцовистых высоколегированных швов работоспособность сварных соединений повышается. Это дает возможность регулировать свойства таких зон в сварном соединении выбором состава металла шва, т. е. , по существу, выбором сварочных материалов (см. § 1.2). Это положение иллюстрируется рис. 1.8. Так, при относительно малой степени легирования металла шва [Х]мш (например, N1 в хромоникелевых аустенитных швах или Мп в марганцовистых) зона опасных составов с концентрацией в пределах Хоп оказывается значительно шире (С), чем при более Граница_^ центр СГраница _ Центр С сплавленияшвасплавленияшва Рис. 1.8. Изменение ширины зоны опасных концентраций легирующего элемента вблизи границы сплавления и при малой (а) и большой (6) степенях легирования металла шва легированных швах (С" С"), хотя общая ширина зоны переходных составов (С) практически одинакова. Если имеется возможность без ущерба для свойств металла шва увеличить степень легирования элементом X в наплавленном металле (т. е. принять сварочные материалы, обеспечивающие большее значение [Х]^, а следовательно, при определенном способе и режиме сварки и Хмш) то соответственным выбором сварочных материалов может быть обеспечена более высокая работоспособность и этой особой зоны сварных соединений вблизи границы сплавления. Такое решение в ряде случаев возможно. Так, например, механические свойства металла шва с примерно одинаковым содержанием хрома (15—18%), но различном*содержании никеля (10— 30%) практически одинаковы, а свойства металла вблизи зоны сплавления при большей концентрации никеля заметно лучше. Подобно этому в марганцовистых аустенитных швах повышение содержания марганца с 17 до ~30% практически не влияет на механические свойства металла шва, но заметно улучшает работоспособность металла вблизи зоны сплавления. В некоторых случаях отмечается и несколько иной характер влияния состава металла шва на свойства металла зоны сплавле 27 26
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 11 12 13 14 15 16 17... 136 137 138
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
