Сварочные материалы
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 102 103 104 105 106 107 108... 136 137 138
|
|
|
|
ничении в металле шва содержания углерода (С"$ 0,10-^-0,12%). Этого достичь довольно просто благодаря широкому освоению металлургической промышленностью изготовления малоуглеродистых электродных проволок (см. приложение I). Отрицательное действие серы начинает сказываться и при более низких ее концентрациях (практически, выше 0,02%) и резко усиливается при увеличении ее содержания. Как правило, содержание серы в электродных проволоках, предназначенных для сварки малоуглеродистых сталей (Св-08, Св-08А и др.), металлургическая промышленность гарантирует с верхним пределом в 0,03—0,04%. В основном металле (горячекатаные листы малоуглеродистой стали) допустимый верхний предел содержания серы еще выше — 0,045—0,055%. За счет наиболее неблагоприятных условий смешивания основного и электродного металлов в сварочной ванне ^при гр -|и 1 —-ф = -д-^ содержание серы в металле швов может (в случае отсутствия влияния шлака) находиться в следующих пределах: =1| [8]", + (1 яр) &ки £ит1п = 4 0,045 + ^ 0,03 = 0,04 %; И-Ьв = | О."55 + у О.О4 ~ О.О5 % • Известно, что марганец, связывая серу в тугоплавкое соединение МпБ, может заметно повысить сопротивляемость металла образованию горячих трещин. Обычно для сварочных условий применительно к малоуглеродистым сварным швам это дости гается при соотношениях концентрации в металле ^ 20. Тогда можно оценить желаемое количество марганца в швах для повышения их стойкости против образования горячих трещин: [Мпитт ~ 20 [$ит1п; [Мпитт = 20-0,04 = 0,8%; [Мпитах^20[5итах; [Мпишх = 20-0,05= 1,0. Практически считается необходимым иметь концентрацию марганца в металле таких швов от 0,7 до 1,1%, т. е. достаточно близкую к рассчитанным значениям. Таким образом, будем считать в среднем, что в металле шва нужно обеспечивать содержание марганца в пределах 0,8—0,9%. Пористость швов обусловливается газовыделением из кристаллизующегося металла. Как было отмечено ранее (§ 11.4), это возможно применительно к водороду и азоту в сталях в виде образования зародышей и их роста при понижении растворимости в связи с понижением температуры или, особенно, в период кристаллизации, когда их растворимость резко (скачкообразно) 214 уменьшается [68]. Склонность к порообразованию усиливается и реакцией окисления углерода, когда в металле возникает зародыш пузырька, некоторый объем окиси углерода, практически нерастворимого в железе и создающего поэтому в месте реакции огромное пересыщение. При прочих равных условиях подавление реакции FeO + С^СО + Fe облегчает получение беспористых швов. Эта реакция в значительной степени может быть подавлена при температурах, близких в температуре затвердевания стали в случае уменьшения концентрации углерода в жидком металле й наличия в нем достаточного количества элементов-раскисли-телей с большим в этих условиях сродством к кислороду. При обычной для сварки [C]^^0,1% наиболее эффективен в этом отношении кремний при его содержании 0,2—0,3%. В целом для сварки малоуглеродистых и малолегированных сталей необходимо относительно небольшое легирование металла швов. Оно может быть достигнуто взаимодействием металла с расплавленными шлаками, содержащими соединения марганца и кремния. Обычно такими соединениями являются окислы, а флюсы представляют собой достаточно равномерные по составу чисто шлаковые системы, полученные предварительным сплавлением исходных материалов. Такие флюсы называются плавлеными. Источниками появления кремния в металле сварочной ванны в случае применения таких флюсов могут быть металлы — основной и электродный, а также шлаки — за счет кремневое -становительного процесса [реакция (11.12)]. Рассмотрим предельные случаи для нескольких вариантов применительно к сварке кипящей ([Si]0;H 0%)и успокоенной кремнием ([Sil™ 0,25%) стали. Для кипящей стали: при легированной кремнием проволоке и пассивном по кремнию флюсе [SIL* я ф [Si]0M + (1 -гр) [Sih„ ± Д [Si]w; 0,25 = -|o + -i-[Sib"±O; [Si]M = 0,25-3 = 0,75%; при нелегированной проволоке (типа Св-08) и активном крем-несодержащем флюсе О,25 = |о + |0± A[Si]w. Из уравнения (11.50) получаем: А [Si]w =3(1 — ф) [(SiO,)* —0,241; 0,25-3 1[(5Ю,)ф-0,24]; (SiO2)0 = 0,25 + 0,24 = 0,49 или 49% мол. 215
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 102 103 104 105 106 107 108... 136 137 138
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
