Износостойкость конструкционных материалов и деталей машин
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 71 72 73 74 75 76 77... 165 166 167
|
|
|
|
г)экспериментально или расчетом по формуле (26) определяют условную износостойкость ех структурных элементов, для которых коэффициент Кт 0,6; д)используя правило аддитивности, рассчитывают условную износостойкость сплава по формуле (25), которая для двухфазного сплава будет иметь вид а , 100—а гх =е--ек-(27) спяЮ0 * 100' [коэффициент а имеет такое же значение, что и в формуле (25)]. Формула (27) имеет те же условия применимости, что и формула (25). Дополнительно следует отметить, что при большом различии в износостойкости структурных элементов (например, для феррито-карбидных смесей) износостойкость, определенная экспериментально, может быть значительно ниже расчетной из-за избирательного износа менее износостойкой составляющей и упрочняющего влияния твердой фазы на основу сплава. Необходимость учета реальных соотношений Нм ; На определяется все более широким промышленным применением твердых материалов, для которых с учетом твердости кварцевых частиц значения Кт превышают критические. В § 2 этой главы отмечалось, что износостойкость заэвтек-тоидных сталей при испытании на карборундовой шкурке зависит от того, в каком виде находится углерод. Если углерод растворен в мартенсите, то износостойкость стали оказывается в этих условиях более высокой, чем в случае наличия избыточных карбидов (при одинаковом составе стали). Аналогичные результаты были получены также в работе [284]. Между тем по другим данным [146], [191] при наличии избыточных карбидов износостойкость сплавов повышается. Объяснить это кажущееся разногласие можно следующим образом. При испытании сталей на карборундовой шкурке с твердостью зерен около 2200 кГ/мм2 как для мартенсита (а тем более для других структурных состояний стали), так и для цементита значения коэффициента Кт 0,6. При снижении содержания углерода в мартенсите в результате выделения цемен-титных частиц сопротивление изнашиванию основной составляющей сплава снижается. Появление сравнительно небольшого количества карбидных частиц, для которых коэффициент Кт при испытании на карборундовой шкурке тоже меньше критического, не компенсирует снижения износостойкости мартен-ситной основы сплава. Иной результат получается при испытании сталей в указанных структурных состояниях при трении об абразивные частицы сравнительно невысокой твердости, например 900—' 1100 кГ/мм2. В этом случае значения Кт для цементитных ча-146 стиц будут несколько выше, чем для мартенсита. Степенной характер зависимости износостойкости от коэффициента Кт говорит о том, что появление таких структурных элементов может привести к существенному приросту износостойкости, что и наблюдается в действительности. В табл. 24 приведены данные о микротвердости некоторых карбидов и боридов (по литературным источникам), которые показывают, что по отношению к ним кварцевые частицы являются материалом сравнительно низкой абразивности. В настоящее время уже создан и практически используется ряд Таблица 24 Микротвердость карбидов и боридов Карбиды о, и а % н ^ ° 2-3. " и ^ гчп Бориды Микротвердость в кГ/мм' Ре3С 1000 тт2 3370 \УС 1730 ггв2 2250 НС 3200 №в2 2590 УС 2094 СгВ2 1800 Сг3С2 1300 УВ2 2080 ггс 2830 т^2в6 2660 №С 2055 в4с 5000 сплавов (наплавочных и металло-керамических) со структурными элементами весьма высокой твердости, обеспечивающими повышенную износостойкость этих материалов. Представление износостойкости материалов в функции твердости абразивных частиц и использование коэффициента Кт являются практически удобным, но неточным приемом анализа. Сопротивление материалов изнашиванию, зависит не только от твердости абразивных частиц, но и от всей совокупности факторов, определяющих их абразивную способность. При испытании на шкурке необходимо учитывать геометрический фактор, т. е. радиус частицы Яг в месте ее контакта с поверхностью изнашивающегося тела. Увеличение этого радиуса при неизменной твердости частиц обусловливает снижение скорости изнашивания. В работе [19] были применены шкурки с корундом и кремнием, на которых должны быть получены одинаковые значения износостойкости испытанных материалов, так как, несмотря па меньшую твердость кремния по сравнению с корундом, коэффициент Кт для испытанных материалов все же был ниже 0,6. Между тем при испытании на кремневой шкурке износостойкость материалов оказалась выше, чем при испытании на корундовой. Авторы отметили также, что в некоторых случаях при испытаниях на этих двух шкурках получались противоположные результаты. В частности, повышение температуры закалки хромистой цементованной стали приводило к увеличению ее износостойкости при истирании на корунде и к резкому снижению при изнашивании на кремневой шкурке. Можно предположить, что эти результаты объясняются различием в геометрии и прочности зерен корунда и кремния, обусловливающим разный 10*147
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 71 72 73 74 75 76 77... 165 166 167
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
