Ультразвуковая сварка
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 21 22 23 24 25 26 27... 149 150 151
|
|
|
|
Увеличивая \св, необходимо увеличивать и вводимую в систему мощность. В противном случае увеличение Ра приведет к дестабилизации колебательной скорости сварочного наконечника^ При рассмотрении реальных критериев выбора' параметров режима сварки необходимо исходить из анализа особенностей механизма сварки [6, 61, 68]. В результате было определено, что прочность сварных соединений повышается с увеличением амплитуды колебаний, если она не превосходит пороговой величины — величины микросдвига или "предварительного смещения" [61 ]. В зоне сварки имеет место сложное напряженное состояние, обусловленное действием колебательной силы и контактного давления. В работах [6, 75] показано, что на краю области контакта, если рассматривать модель из двух сфер, нормальные напряжения аг всегда равны нулю. К центру контактирующих сфер эти напряжения возрастают. Тангенциальные (сдвиговые) напряжения хх, наоборот, уменьшаются к центру и возрастают к краю контактной площадки. В силу этого, поскольку сдвиговые напряжения достаточно велики, может возникнуть интенсивное скольжение участков поверхности тел. Именно этим можно объяснить характерную "вытянутость" пластического деформирования вазоне сварки при использовании сварочных наконечников со сферической поверхностью." А. М. Мицкевичем [37] при анализе напряженного состояния в зоне сварки установлено ее упруго-пластическое состояние, которое определяется взаимосвязанными постоянными сжимающими напряжениями а2 и переменными сдвиговыми напряжениями хх. Результаты численного расчета для характерных условий сварки показывают, что аг распределяется по круговой контактной площадке достаточно равномерно. Амплитуда переменных сдвиговых напряжений 1 где п = г1а1\ г — радиус контакта тел; ах — текущий радиус. Поскольку напряжения аг и хх близки к константам пластичности ат и тг, то согласно теории Сен-Венана—Мизеса для нахождения пластической области используется условие текучести Это позволяет определить размеры пластической области. Распределение упругого напряженного состояния, пластического деформирования и области скольжения металлов в зоне сварки показано на рис. 9. Граница области скольжения определена исходя из соотношения хх = рсг,,. Из изложенного следует, что амплитуда колебаний сварочного наконечника, контактное давление и мощность системы необходимо рассматривать в тесной связи друг с другом. 25
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 21 22 23 24 25 26 27... 149 150 151
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
