Технология сварки металлов в холодном состоянии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 56 57 58 59 60 61 62... 146 147 148
|
|
|
|
пературе, как минимум г|1=:0,85-1-0)9, а для сплавов —1]\ = = 0,75^0,85. Температура нагрева деформируемого металла тем выше чем выше скорость деформирования, так как в последнем случае уменьшается рассеивание тепла в окружающую среду, т. е. тепловой эффект деформирования тем больше, чем большее количество энергии воспринято в единицу времени единицей деформируемого объема и чем больше выход тепла г\. Сопротивление деформированию с повышением температуры уменьшается, поэтому тепловой эффект деформирования также понижается с повышением температуры. Итак, основная часть энергии, затраченной на деформацию при формоизменении, превращается в тепло и рассеивается. Количество остаточной упругой "аккуммулированной" энергии в наклепанном металле не может определять свариваемость металлов в холодном состоянии, но ее нельзя окончательно сбрасывать со счета. Увеличение скорости деформации ведет к увеличению сопротивления деформированию и уменьшению пластичности при малых тепловых эффектах. С увеличением скорости деформации повышается тепловой эффект и понижается сопротивление деформированию вследствие разупрочнения. Сопротивление деформированию йа с увеличением скорости деформирования определяется уравнением [36] с/а = ^о„ — Жгт,(Ш.5) где йае — увеличение сопротивления деформированию вследствие повышения скорости; йау — приращение сопротивления деформированию (отрицательное), вызванное тепловым эффектом. При положительном приращении сопротивления деформированию йа увеличение скорости ведет к понижению пластичности, отрицательное значение йа способствует повышению скорости деформации и поэтому понижает сопротивление деформированию. Как видно, увеличение до определенных пределов скорости деформирования понижает пластичность, дальнейшее ее увеличение вызывает повышение пластичности. Из изложенного можно заключить, что скорость деформирования при ХТС должна влиять на свариваемость. Это вызывается ее влиянием на величину напряжений и на характер пластической деформации. Однако в литературе распространено мнение, что скорость деформирования не влияет на свариваемость при ХТС. В работе [21] в качестве подтверждения этого положения приведены данные об изменении скорости от 0,02 до 0,23 мм/с при ХТС листового алюминия толщиной 5 мм. Эти скорости не оказали влияния на свариваемость, что, видимо, объясняется низким пределом изменения скоростей. 116 С. Б. Айнбиндер [6] считает, что деформация, необходимая для возникновения ХТС, одинакова при статических и динамических нагрузках. И. Б. Баранов [21] приводит отдельные данные различных авторов о возможности применения для холодной сварки ударной нагрузки. Возможности ХТС при высоких скоростях деформации нельзя смешивать с влиянием скорости на свариваемость 5. Авторы [6, 21] производили ХТС при очень глубоких деформациях, когда остаточная толщина металла мало влияет на прочность, она определяется периферийным проваром. Но при скорости около 3000 мм/мин нам не удалось получить оптимальную свариваемость 5 = 30% алюминия толщиной 2 мм, она снизилась до 18%. Мы также внедрили в производство ХТС при скорости деформирования около 3000 мм/мин. Однако это не исключает влияния скорости деформирования на свариваемость. Понижение свариваемости при высокой скорости деформирования, очевидно, вызывается превышением скорости деформирования (внедрение пуансона) над скоростью деформации — течением металла на свариваемых поверхностях. 7. Влияние глубины вдавливания пуансонов на свойства соединений Выше рассмотрены простейший способ ХТС, выполняемой пуансонами с упорами, и шесть различных специальных способов. Наиболее широкое применение получила обычная ХТС. Данные о ее возможностях представляют практический интерес и служат основой для изучения других специальных способов. Рассмотрим зависимость прочности обычных точек от глубины вдавливания пуансонов. С этой целью изготовлялись пуансоны с различной высотой рабочей (погружаемой) части, составляющей 60, 70, 80 и 90% толщины свариваемых листов, и с равной площадью торцовой части. Для каждого размера пуансонов определялось оптимальное давление, т. е. давление, при котором обеспечивается наивысшая прочность соединений. При данной глубине вдавливания пуансонов прочность точки зависит еще от давления, вызываемого опорной частью пуансонов. Повышенное давление на пуансоны, при котором остается слабый отпечаток опорной их части, обеспечивает высокую и стабильную прочность соединений [114]. Образцы, сваренные плоскими пуансонами на оптимальном режиме, как правило, разрушаются при испытании на разрыв и отрыв по периметру точки. Характер разрушения точек показан на рис. 40 — из одной части образца вырывается остаточная толщина и в нем образуется отверстие, а в другой части образца остается сварная точка. Прочность точки характеризуется ее размерами: остаточной толщиной, площадью точки 117
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 56 57 58 59 60 61 62... 146 147 148
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
