Технология сварки металлов в холодном состоянии






Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Технология сварки металлов в холодном состоянии

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .



Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 146 147 148
 

Рис. 34. Распределение мнкротверРис. 35. Распределение микротвердо-дости в зоне ХТС алюминия А2, стн в зоне ХТС наклепанной меди 6 = 4 мм, 5 = 30% после отжига.М2, 6 = 4 мм, 5=11%. Рис. 36. Распределение микроРис. 37. Схемы распределения удельных твердости в зоне ХТС меди давлении (а) и напряжения (б) при вдав-М2, 6 = 4 мм после отжига. лпвании пуансона в металл. миния при оптимальной его свариваемости. В меди зона соединения, в которой происходит наиболее интенсивная деформация, после отжига имеет более низкую твердость, чем прилегающие к ней зоны с меньшей интенсивностью деформации, что объясняется возникновением второго максимума роста зерна. 5. Влияние условий деформирования на свариваемость Для осуществления процесса холодной сварки необходимо произвести сближение соединяемых поверхностей до "фактического соприкосновения" — на расстояние около 4 А, близкое к параметру решетки, при котором возникнут взаимодействия силовых полей сближаемых поверхностен. Рельеф соединяемой по 112 иерхности металлов после самой тщательной механической или химической очистки представляет собой выступы и впадины произвольной формы, сравнительно больших размеров, которые затрудняют сближение полей кристаллических решеток. Для подготовки контактных поверхностей и их сближения при холодной сварке применяется совместное одновременное пластическое деформирование. Совместное деформирование позволяет выдвинуть на контактную поверхность кристаллографические плоскости наиболее усеянные атомами, направить и сблизить силовые поля поверхностных кристаллитов до их взаимодействия и устранить вредное влияние остаточных поверхностных пленок и адсорбированных газов. Для определения роли пластической деформации и влияния нормальных и тангенциальных напряжений на свариваемость были проведены опыты по определению возможности сварки в прочной втулке (см. рис. 7). Этим опытом и другими установлено, что холодная сварка без пластической деформации невозможна при любых (обычных) давлениях и даже в глубоком вакууме. Однако деформация, необходимая для возникновения холодной сварки, в зависимости от условий деформирования, резко изменяется. Если, например, сжимать темплеты из алюминия, меди, свинца по схеме рис. 7 во втулке, которая от гидростатического сжатия образует "бочку" — деформируется, то при очень малой деформации происходит сварка, которую невозможно разрушить по зоне соединения. В деформируемых объемах напряжения распределяются неравномерно. Так, при вдавливании пуансонов в центральной его части удельные давления, а следовательно, напряжения, будут значительно больше, чем по краям. При деформации вследствие трения и сопротивления внешних зон металла слой / (рис. 37, а) оказывает давление на слой 2. Следовательно, для деформации слоя 2 необходимо повысить удельное давление, так как оно должно вызвать деформацию слоя 2 и компенсировать давление слоя 1. Деформация слоя 3 сопряжена с преодолением давления двух предыдущих слоев и т. д. Это вызывает более напряженное состояние, близкое к схеме объемного сжатия в центральной части пуансонов. На рис. 37, б приведена механическая схема напряжения при вдавливании плоского пуансона. Схема главных напряжений в различных зонах деформируемого металла изменяется. Непосредственно под пуансоном, т. е. в области конуса деформации, происходит трехосное сжатие в прилегающей кольцевой части и благодаря наличию растягивающих напряжений возникает разноименная схема главных напряжений. После соприкосновения — встречи конусов — они деформируются и схема напряжений в них изменяется [37]. Влияние условий деформации на свариваемость подтверждается следующим. Монолитные соединения при ХТС, как пра 8-9-371 113
rss
Карта
 






Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 146 147 148

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу


Механическое и транспортное оборудование заводов огнеупорной промышленности
Технологія електродугового зварювання
Контактная стыковая сварка оплавлением меди и ее сплавов
Технология сварки металлов в холодном состоянии
Оборудование для ультразвуковой сварки
Ультразвуковая сварка
Износостойкость конструкционных материалов и деталей машин

rss
Карта