Технология сварки металлов в холодном состоянии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 33 34 35 36 37 38 39... 146 147 148
|
|
|
|
общего растекания, а пропорционально действующим напряжениям, т. е. интенсивность деформации поверхности резко изменяется. Пленки окислов также деформируются, утоняются (за исключением грубых искусственных пленок), поэтому площадь, занимаемая ими, распространяется на всю поверхность растекания и не может быть малой. Однако толщина пленки по поверхности растекания не равномерна, эта толщина тем меньше, чем больше интенсивность деформации и выше напряжения сжатия. С. Б. Айнбиндер [6] предлагает наносить на свариваемые поверхности твердые и толстые пленки окислов с хорошей несущей способностью. Твердость пленок должна быть в три—пять раз выше твердости основного металла, толщина — порядка десятка микрометров, против 50 А при обычной холодной сварке. В процессе деформации более твердые и хрупкие пленки начинают растрескиваться и перемещаться с растекающейся поверхностью, поэтому загрязнения закрываются пленами и не мешают сварке. Для дробления искусственных твердых пленок предложено [8] наносить на их поверхность порошки из относительного твердого материала. При этом наличие масла в зоне сварки как будто не препятствует возникновению соединения. Исследования [115, 128] показали, что нанесение искусственных твердых пленок и твердых порошков на контактные поверхности снижает качество соединений, крайне усложняет технологию, т. е. лишает холодную сварку ее основного преимущества. Металлы с твердыми и толстыми пленками окислов или покрытий не поддаются холодной сварке сдвигом. Окончательная подготовка свариваемых поверхностей во всех случаях происходит в процессе пластической деформации. Следовательно, их состояние определяется главным образом условиями деформации в процессе холодной сварки. Многочисленные опыты показывают, что свариваемость данного металла при одном и том же первоначальном состоянии поверхностного слоя можно изменять, изменяя схему и величину действующих сил, форму и размеры инструмента, скорость деформации и др. Например, при холодной точечной сварке отожженного алюминия толщиной 3 и 10 мм деформация в первом случае равна 70%, а во втором — 80% толщины полос. Это достигается при скорости деформирования 50 мм/мин. Если сварку производить на быстродействующем эксцентриковом прессе (скорость деформации около 18 000 мм/мин), то алюминий толщиной 3 мм сваривается при деформации не менее 80—85%. В приведенных нами опытах первоначальное состояние поверхностных слоев металла было одинаковым, но свариваемость существенно изменилась в первом случае от изменения толщины металла, а во втором случае — от скорости деформирования. 70 В результате экспериментов и производственной практики установлено, что свариваемость металлов в холодном состоянии зависит главным образом от природы материала, механической схемы пластической деформации и условий деформирования, тогда как начальное состояние свариваемых поверхностей при правильно выбранном способе их зачистки незначительно влияет на свариваемость. Согласно представлениям автора [6], сцепления возникают при хрупком разрушении поверхностных пленок. В начальный период процесса холодной сварки в отдельных •случаях не исключено растрескивание твердых пленок. Но по мере увеличения объемного сжатия их пластичность повышается, и они начинают деформироваться и плавно утоняться. Неодинаковая свариваемость алюминия и меди объясняется большим различием их относительной твердости: очень твердые пленки алюминия растрескиваются и способствуют повышению свариваемости, а более пластичные окислы меди текут и понижают свариваемость. Однако опыты показывают, что при равной степени деформации алюминия и меди их поверхностные слои в равной степени подготовлены к холодной сварке. Так, при холодной точечной сварке алюминия и меди фигурными пуансонами монолитное их соединение в центральной части точек достигается при максимальной остаточной толщине, равной 50%. Если же сварка производится обычными плоскими пуансонами, то максимальная остаточная толщина у алюминия не превышает 30% и у меди—14%. Такое повышение свариваемости объясняется увеличением объемного напряженного состояния при сварке фигурными пуансонами. Для подтверждения пленочной гипотезы С. Б. Айнбиндер ссылается на следующий пример: при сварке при температурах выше температур рекристаллизации (кузнечной, газопрессовой сварке и т. д.) окисные пленки, как более твердые и хрупкие, чем основной металл, взламываются при рекристаллизации и пластической деформации и выдавливаются [6]. Общеизвестно, что при кузнечной сварке пленки окислов железа размягчаются флюсами — бурой, борной кислотой, поваренной солью, кварцевым песком. В результате этого они становятся пластичнее основного металла, а поэтому легче растекаются при ковке и утоняются. При газопрессовой сварке соединяемые поверхности нагреваются ацетилено-кислородным пламенем с температурой 3050° С, причем пленки окислов, имеющие температуру плавления 1300—1400° С, расположены на поверхности и разжижаются ранее основного металла. Как видно, приведенные С. Б. Айнбиндером примеры противоречат его теории. С. Б. Айнбиндером выполнены модельные опыты, в которых на свариваемые поверхности искусственно наносились пленки различных металлов, окислов и лаков. Во всех опытах относи Ш.71
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 33 34 35 36 37 38 39... 146 147 148
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
