Технология сварки металлов в холодном состоянии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 136 137 138 139 140 141 142... 146 147 148
|
|
|
|
Возрастание величины ав образцов сварки сдвигом стали Х18Н9Т от 36,2 кгс/мм2 без термообработки до 43,3 кгс/мм2 после отпуска можно объяснить следующим образом. Отпуск несколько разупрочнил сталь, снял чрезмерную нагартовку и хрупкость в зоне соединения, а прочность возросла только в результате увеличения площади провара. Механизм увеличения провара может быть следующим. На соединяемых поверхностях имеются участки монолитных соединений и наряду с ними участки достаточно подготовленных __^^^^к сварке поверхностей, в Ш'^^^ЯНШ^НШкМшшм которых механическая •^и1и172^ДННИИИ[И энергия активации атомов "* "**решеток оказалась недо статочной. Соединяемые поверхности сильно сжаты и уплотнены участками сварки и силами сцепления. Для увеличения площади провара при нагреве во время отпуска имеются условия для возникновения нескольких физических процессов. Провар может увеличиться, во-первых, за счет образования металлических связей, поскольку полученные при сварке механическая и тепловая энергия действуют в одном направлении. Сумма этих энергий в отдельных участках становится выше критического уровня, достаточного для образования монолитных соединений. Во-вторых, вследствие уплотнения в отдельных местах образуются условия без пассивирующей окислительной среды, аналогичные условиям диффузионной сварки. При отпуске соединений сварки сдвигом имеются условия для протекания процессов диффузии и рекристаллизации. Соединения сварки сдвигом любого металла и сплава при нагреве заметнее повышают площадь провара, чем при сварке с объемной деформацией. Это, видимо, связано с более глубокой (интенсивной) текстурой контактируемых поверхностей и активацией атомов. Рис. 152. Характер разрушения соединений холодной сварки сдвигом стали Х18Н9Т при разрыве. 11. Свойства соединений сварки сдвигом Свариваемость алюминия, меди, свинца, сплавов алюминия определялась выше по прочности полос на разрыв, когда собственно соединения работают на срез. В связи с работой разнообразных сварных изделий в условиях более сложных статических и переменных нагрузок были также проведены [114, 115| 276 испытания соединений сварки сдвигом на отрыв, переменный изгиб, вибропрочность, контактное сопротивление, а также исследование макро-, микроструктур и микротвердости. Испытания прочности соединений холодной сварки сдвигом алюминия, меди, сплавов алюминия на отрыв велись следующим образом. Образцы (рис. 153, а) сваривались на оптимальном режиме. Затем к наружным частям образцов приваривались полосы такого же сечения, как и сварные образцы. Такие образцы устанавливались в разрывную машину так, что полосы захватывались зажимами. В подобных испытаниях место сварки несет нагрузку отрыва, а приваренная полоса испытывает нагрузку разрыва. Во всех случаях при испытании образцов, как правило, разрушение происходило вне зоны сварки, т. е. разрушались полосы. В табл. 38 приведены режимы сварки и усилия отрыва, возникающие при испытании образцов алюминия при угле сдвига 7°. Испытания образцов холодной сварки сдвигом на отрыв с приваренными пластинами отражают прочность соединений, прошедших отжиг после сварки, так как в процессе приварки пластин к образцам в месте холодной сварки неизбежно происходит глубокий отжиг. Поэтому проводились также испытания образцов холодной сварки сдвигом на отрыв в приспособлении (рис. 153, б), где влияние температуры на провар исключалось. і Т а б л и ц а 38 Режим сварки сдвигом алюминия и усилие отрыва образцов при а==7° о6 Рис. 153. Схемы испытаний сварки сдвигом на отрыв: " — приварка к образцам (/) полос 1,2); б — отрыв в приспособлении. Марка Сечение полос, мм /н, мм Л/, мм Л/0, кгс Г. кгс N. кис Усилие отрыва, кгс А 2 4x40 30 7 1200 10400 8400 1200 А1 6x60 50 11 2400 20000 18000 3400 А2 8x35 30 11 2500 12000 7200 1680 Трудность подобных испытаний состоит в том, чтобы при отрыве нагрузка воспринималась равномерно всем сечением соединения. При отгибе концов под винтовые прижимы зона
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 136 137 138 139 140 141 142... 146 147 148
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
