Технология сварки металлов в холодном состоянии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 134 135 136 137 138 139 140... 146 147 148
|
|
|
|
Для холодной сварки сдвигом высокопрочных сплавов алюминия необходимо определить минимальную площадь соединения, при которой обеспечивается достаточная прочность сварки. В случае простейшей детали — полосы— требуется определить длину нахлестки, обеспечивающую равнопрочность соединения основному металлу по зависимости ЫноаЬЬов,(VI. 15) откуда С увеличением прочности сварки на срез длина нахлестки, а следовательно, и площадь соединения уменьшаются. Исследования показали, что величина ст8 в большой мере зависит от /н. Чем меньше значение 1ц, тем более равномерно происходит пластическая деформация, способствующая повышению свариваемости и удельной прочности сваренного металла. Это подтверждается следующим: если сварить на оптимальном режиме полосы сплава Д16АТ толщиной 2,5, шириной Ь с различной длиной нахлестки /и=0,75 Ь; Ь и 1,5 Ь, то наблюдается следующая зависимость: /и, мм0,75 6 Ь 1,5 6 сг5, кгс/мм25,1 3,5 2,1 Как видно, при увеличении 1Н в два раза ая уменьшилось в 2,43 раза. Величина 08 определена опытным путем. При испытании на разрыв образцов сварки сдвигом соединения испытывают сложную нагрузку, сочетающую срез, кручение и отрыв, что снижает значение а8. В приведенной зависимости /н от а" показано, что для толщины металла 2,5 мм рационально принимать /ц=0,75 Ъ. Однако величина /н в большой мере зависит и от толщины полос. Пусть, например, в первом случае свариваются полосы толщиной 61 и шириной Ъ, а во втором — толщиной б2==3б1 той же ширины. Требуется определить длину нахлестки для второго случая. Рассмотрим условия равнопрочности соединений: Ына3 = 8фав1; Ыха8 = Зб^Ов,, откуда Если оВ1 = о"в2, то 1Х = 31„, следовательно, величина нахлестки для второго случая увеличилась в 3 раза, как и толщина. 272 Холодная сварка сдвигом металлов больших толщин затруднительна из-за необходимости применения больших площадей нахлестки и обеспечения достаточных напряжений в зоне соединения. , Рационально принимать возможно малые величины /н, поскольку это способствует повышению а5. Не всегда нужна рав 0 2 /4 т и 1 10 М г Рис. 150. Зависимость Т, N, РСр от No при сварке сдвигом сплава АМг-ЗМ (3X25 мм, а = 7°, /н = = 21 мм, А/= 6,5 мм, ис = = 25 мм/мин). РсрЮг,кгс (Ц;Т}Ш'кгс 7ч/ Ал/ 2 S 10 Al, мм Рис. 151. Зависимость Г, N, Pcv от N0 при сварке сдвигом стали Х18Н9Т (1X18 мм, а = 7°, N0 = 5000 кгс, t)c=25 мм/мин). нопрочность соединений основному металлу, поэтому площадь нахлестки требуется рассчитывать из условий реальной нагрузки. Сварка сдвигом сплава АМг. Исследовалась холодная сварка сдвигом сплавов АМг-ЗМ, АМг-ЗН и АМг-бТ толщиной 2 и 3 мм. Установлено, что эти распространенные сплавы алюминия свариваются способом сдвига. Свариваемость сплавов АМг способом сдвига уменьшается с увеличением содержания магния. Данное утверждение вызвано тем, что магний MAI нам не удалось сварить сдвигом ни в одном из многочисленных опытов изложенными техническими средствами. Технология сварки сдвигом сплавов АМг аналогична изложенной выше для сварки дюралюминия. На графиках рис. 150 представлены зависимости Т, N, Рср от Na, полученные при сварке полос из сплава АМг-ЗМ толщиной 3 мм при а=7°. Равнопрочные соединения данного сплава достигаются при высоком напряженном состоянии, когда коэффициент сдвига составляет 1,88. При сварке сплавов АМг наиболее эффективны 18'/2-9-371 273
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 134 135 136 137 138 139 140... 146 147 148
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
