Технология сварки металлов в холодном состоянии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 133 134 135 136 137 138 139... 146 147 148
|
|
|
|
Зависимость Т, N, Рср от N0, полученная при холодной сварке свинца сдвигом, приведена в табл. 35. Сваривались полосы свинца марки СО, сечением 1x25 мм, Д/=5 мм, а=5°, у = =20 мм/мин. Когда Л/0=30-=-40 кгс, достигается прочность соединений более высокая, чем прочность основного металла. По установленному значению N0 для полос этого же свинца толщиной 1 мм при а=5° определялась оптимальная величина сдвига. Оказалось, что при сдвиге A/=5-f-6 мм всегда достигается равнопрочность соединения с основным металлом. Таблица 35 Зависимость N. Т и Яср от Л'„ при холодной сварке сдвигом свинца Л'0, кгс N, кгс Т, кгс РСр, кгс Характер разрушения 10 390 535 36,0 По сварке 20 480 680 41,5 То же 30 600 750 45,5 По основному 40 680 металлу 830 45,0 То же 50 800 900 40,0 Смятие образцов Из-за трудности получения поверхностной деформации для свинца угол сдвига не должен быть больше 5°. 9. Сварка сплавов алюминия Холодная сварка сдвигом сплавов алюминия представляет интерес из-за того, что она не разупрочняет основной металл. Данный способ позволяет произвести интенсивную поверхностную деформацию даже при общей низкой пластичности высокопрочного сплава. Ввиду высокой прочности и твердости сплавов алюминия можно использовать их большую опорную силу и способность передать нормальное давление в зону сварки. Сварка сдвигом применяется для широкого круга сплавов алюминия как термоупрочняемых — дюралюминов (Д16, Д6, АК8 и др.), так и сплавов упрочняемых наклепом (АМг, АМц и др.). Сварка сдвигом сплавов алюминия пока мало изучена. Ниже приведены результаты некоторых исследований [114]. Сварка сдвигом дюралюминия. Определялась свариваемость полос мягкого неплакированного дюралюминия Д16АМ толщиной 4 мм. На рис. 149, а показаны зависимости Т, N, Рср от N0, установленные по исходным параметрам режима. Вид кривых отражает характер поверхностных деформаций и взаимодействие поверхностных решеток. По кривой Pcp=f(N0) можно заключить, что подготовленный процесс соединяемых поверхностей происходит при значениях No от нуля до 800 кгс. Даль 270 нейшее возрастание вызывает интенсивное образование металлических связей. Когда N0=№00 кгс, прочность соединения превышает предел прочности основного металла (19,2 кгс/мм2) и разрушение полос происходит по основному металлу. Зависимости Т, N, Рср от N0, приведенные на рис. 149, б,. получены при сварке сдвигом полос прочного (закаленного) дюралюминия Д16АТ толщиной 2 мм. Сварка производилась в устройствах с углами клиньев 5 и 7°. Как и следовало ожидать, сравнительно малое изменение углов вызвало большое различие параметров режима и прочности соединений. Угол сдвига 5° позволил получить высокую прочность в широком диапазоне значений N0 = 1600-^-2300 кгс, а угол 7° резко уменьшил область высокой прочности, она достигалась в пределах значений Л/0=2000-7-2200 кгс. Характер зависимостей Т, N, Рср от No, Д/ и а показывает, что может быть более рациональная схема сварки сдвигом высокопрочных сплавов и других^метал-лов с независимым действием сил при подготовительной и завершающей операции. 271
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 133 134 135 136 137 138 139... 146 147 148
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
