Технология сварки металлов в холодном состоянии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 129 130 131 132 133 134 135... 146 147 148
|
|
|
|
непрерывно возрастает, а затем уменьшается. В процессе цикла сварки происходит две-три волны подобных изменений, они также наблюдаются при углах скорости 3 и 5°. Изменения видимо, вызываются соотношением возникновения и нарушения металлических связей. Таблица 32 Влияние толщины образцов и площади нахлестки на режимы сварки и прочность соединений алюминия при а = 7° Сечение полос, мм /„, мм Л/, ММ кгс/мм2 'V, кгс Т, кгс "в, кгс/мм2 2 X 25 25 5,5 0,640 2550 3280 1,29 12,5 3 х 30 30 6,0 0,83 3900 4800 1,23 9 87 4 х 40 40 6,5 0,78 5250 6700 1 ^ 278 1(1 9е, 5 х 50 45 7,5 1,1 29800 26000 1,245 1 и, ¿1} 10 7 6 х 60 п ~ .. . 50 8,5 1,265 38000 42000 1*15 12*.8 г, -япП Р " М е V " " е" Всс обРази. ы разрушились по основному металлу только в пплпгчх 0Л60 из пяти образцов два разрушились по сварке при усилии 4600 кгс. полосах Рассмотрим, как можно по данным табл. 31 осуществить холодную сварку площади 625 мм2, когда удельное нормальное давление составляет 5,58 кгс/мм2, а удельная сдвигающая сила— 6,74 кгс/мм2. Здесь необходимо принять в расчет фактически деформируемый объем. Средняя толщина слоя интенсивной деформации равна 0,1 мм. Следовательно, деформируемый объем составляет около 62,5 мм3. Средняя удельная механическая энергия сдвига Ц7М = 67,2 кгс-мм/мм3. Даже этот усредненный показатель №м позволяет обеспечить провар по всей площади нахлестки. Но, как отмечалось выше, провар при сварке сдвигом образуется не по всей площади соединения, поэтому в местах глубокого провара можно ожидать более высокую концентрацию механической энергии. Есть основания полагать, что для получения стабильного сплошного провара при холодной сварке металлов сдвигом механической энергии достаточно. Неравномерность провара, очевидно, вызывается неравномерностью распределения напряжений и деформаций по свариваемым поверхностям при каждом угле сдвига. В связи с неравномерностью провара представляет интерес влияние на режим сварки и механические свойства соединения масштабного фактора — площади сварки и толщины металла. В табл. 32 приведены режимы сварки и усилия разрушения соединения алюминия площадью 625—3000 мм2 и толщиной 2— 6 мм при а = 7°. Для каждой толщины определены такие режимы, которые при данной площади нахлестки обеспечивают равнопрочность 26:' соединений и целого металла. Исследования показали, что расположение и закономерность возникновения провара сохраняются примерно одинаковыми для всех толщин. Однако на параметры режима масштабный фактор влияет в зависимости от условий их действия. Величина сдвига повышается с увеличением ширины и толщины полос, т. е. даже при равной ширине полос для большей толщины требуется большая величина сдвига в абсолютном значении, но меньшая в относительном: при 6=2 мм А//б = 2,75, а при 6 = 6 мм А//6 = 1,42. Удельное давление предварительного сжатия в большей мере зависит от толщины, например, с увеличением тлощины от 2 до 6 мм оно увеличилось от 0,64 до 1,265 кгс/мм2, что обусловлено повышенной релаксацией напряжений в больших толщинах. Характерно, что коэффициент сдвига &с мало зависит от толщины, если величины Мз и А/ имеют оптимальные значения. При сварке с углом сдвига 7° можно получить равнопрочные соединения в широком диапазоне значений N0 и А1. Так, для сварки полос алюминия толщиной 4 мм предварительное сжатие М) составляет 1250 кгс, но такую же прочность соединений можно получить без предварительного сжатия, т. е. при ЛГ0 = 0, если вместо А/ = 6,5 мм установить Л/=10 мм. Угол сдвига 7° является оптимальным, обусловливающим мягкое и жесткое воздействие сил Т и Л/, поэтому он чаще других применяется на практике. Сварка при углах сдвига 10 и 13°. Применение углов сдвига, равных 10 и 13°, вызвано необходимостью повысить интенсивность нарастания главных сил Т и Ы, определяющих характер деформации и напряженное состояние при сварке сдвигом. Для удобства сравнения режимов сварки, полученных при различных углах сдвига, сварке также подвергались полосы алюминия толщиной 4 мм. Зависимости главных усилий деформации и прочности от предварительного сжатия при угле клина 10° приведены на рис. 143. Оптимальная прочность сварки достигается при предварительном сжатии 500 кгс. С дальнейшим увеличением предварительного сжатия наблюдается увеличение действительной площади сварки в центре и непровара по краям нахлестки в более резкой форме, чем при меньших углах сдвига. Коэффициент сдвига в условиях равнопрочного соединения колеблется в пределах 1,08—1,14, что свидетельствует о неблагоприятных условиях для поверхностных деформаций при данном угле клина. Исследования по определению величины оптимального сдвига при сварке алюминия с помощью клина показали, что наивысшая прочность сварки полос алюминия толщиной 4 мм достигается при сдвиге 5—7 мм и предварительном сжатии 500 кгс. 263
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 129 130 131 132 133 134 135... 146 147 148
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
