Технология сварки металлов в холодном состоянии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 125 126 127 128 129 130 131... 146 147 148
|
|
|
|
печивает равнопрочность соединения. Увеличение предварительного сжатия свыше 1900 кгс вызывает понижение прочности сварки вследствие перехода поверхностной деформации в объемную. Механическую схему деформации при сварке сдвигом обусловливает также величина сдвига. Клин с углом 3° способствует плавной деформации поверхностей — сначала деформируются микрообъемы выступов, а затем входит в контакт все большая № \50 vCtuи/мин Рис. 140. Зависимость Т, N и Рср от vc при сварке сдвигом алюминия (6 = 4 мм, а = 3°, jV0=1600 кгс, Д/=8 мм, !F=650 мм2) Рис. 141. Зависимость Т, N и Рор от Л?0 при сварке сдвигом алюминия (6=4 мм, а=5°). Ptf-W.0'•//)•#?'кгс і L_i '......j . і Разрушение no исконному металлу k N V _____: 6 5 Нв-Ю*кгс площадь соприкосновения. На рис. 139 приведены зависимости усилий деформации и прочности сварных соединений от величины сдвига. Увеличение расстояния сдвига при угле клина 3° вызывает плавное нарастание усилий деформаций и прочности соединения. Равнопрочность сварного соединения основному металлу достигается при величине сдвига от 7 до 12 мм. Изменение величины сдвига влияет на процесс сварки аналогично изменению предварительного сжатия. Увеличение длины сдвига от 7 до 10 мм способствует нарастанию площади сварки в виде отдельных точек по всей поверхности контакта. Дальнейшее увеличение сдвига вызывает концентрацию провара в форме сплошного монолитного соединения в центре соединяемой поверхности и несколько уменьшает провар на крайних ее участках. Зависимость изменения главных сил Т, N и среднего усилия разрушения РСр сварных соединений от скорости сдвига при а=3° показана на рис. 140. Повышение скорости от 6 до 15 мм/мин вызывает интенсивный рост прочности соединений. Затем наступает равнопрочность соединений основному металлу. 254 Характерно, что равнопрочность соединений при а=3° и а= = 7° достигается при очень близких значениях сил Т и N и скоростях деформирования. Это вызвано тем, что величина сдвига при а=3° была больше, чем при а=7°. В результате появилась возможность выравнять главные силы. Если принять, что для данных углов величины А1 равны, то, величины главных сил и. прочности значительно отличаются. Таблица 26 Влияние толщины алюминия на режим сварки и прочность при а=3° Марка Сечение полос, мм А1, мм JV0, кгс Т, кгс N. кгс *с Рср, кгс А1 1,5x25 5,5 700 2200 1630 1,36 320 А1 2X25 6,5 800 2450 1830 1,37 408 А2 3X25 7,5 1200 2800 1940 1,44 675 А2 5X25 8,5 2200 5200 3050 1,64 1120 Примечание. Разрушение происходило по основному металлу. С изменением толщины деталей требуется при прочих равных условиях изменение режимов сварки сдвигом. В табл. 26 приведены режимы сварки различных толщин полос алюминия при а=3° и длине нахлестки 27 мм, которые обеспечивают равнопрочность соединений. Как видно из данных таблицы, с увеличением толщины полос коэффициент сдвига повышается от 1,36 до 1,64. Для сварки сдвигом при а=3° характерны малые усилия Т и N, при которых обеспечивается равнопрочность соединений. Например, если сварка полосы алюминия размером 5x25 мм произведена при усилии пресса 5,2 тс, то для стыковой сварки данной полосы требуется усилие в два раза большее. Возникновение провара при а=3° происходит волнами. После одного-двух пиков высокой прочности соединения достигается оптимальный провар по сечению, при котором стабильно с большим запасом обеспечивается равнопрочность. Например, при сварке полос алюминия толщиной 4 мм (A/—9-f-10 мм, А7о= 1600 кгс) после двухкратных испытаний все сварные образцы разрушились по основному металлу. Двукратный разрыв возможен, поскольку нахлестка смещает зону разрыва к зажимам. При этом полосы утоняются от 4 до 2,9 мм. Эти сварные образцы выдерживают загиб в конце нахлестки на 180°. Сварка при угле клина 5°. Исследования холодной сварки алюминия при угле сдвига х=5° показали, что она обеспечивает изменение механической схемы деформации и свойства соединений, близкие к данным, получаемым при угле сдвига 7°. Зависимости главных усилий деформации и прочности соединений от предварительного сжатия при угле сдвига 5° показаны на рис. 141. Сварке подвергались полосы отожженного алюминия А2. 255
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 125 126 127 128 129 130 131... 146 147 148
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
