Трансформаторы для электродуговой сварки

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Трансформаторы для электродуговой сварки

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .

Страницы: 1 2 3 4 5 6 7 8... 67 68 69 70

	 Рис. 1.3. Осциллограммы мощности и напря- жения дуги. Режим сварки 180 А, 16 В кривой тока относительно синусо- идальной, с замедлением его прохож- дения через нулевые значения, наблю- дается снижение стабильности горения дуги. При улучшении формы тока до синусоидальной и далее до трапе- цеидальной и прямоугольной устойчи- вость горения дуги возрастает. Это явление полностью согла- суется с современными представ- лениями о физических процессах, происходящих при повторном воз- буждении открытых дуг перемен- ного тока. Как известно, основным механизмом развития открытой дуги в начале каждого полупериода переменного тока является разогрев дугового газа после некоторого его охлаждения при смене полярности. Все меры, способствующие ускорению нагрева газа после перехода тока через нуль, направлены на повышение стабильности дуг. На рис. 1.3 представлены осциллограммы мощности ря и напряже- ния дуги ид при аргонодуговой сварке от источника с прямоугольной (а) и синусоидальной {б) формой тока. Более равномерное распреде- ление мощности дуги в источнике с прямоугольной формой тока со- провождается снижением пика напряжения повторного зажигания. Надежное повторное зажигание дуги в источниках с прерывистым ти- ристорным регулированием практически невозможно без использования импульсных стабилизаторов горения дуги. Рис. 1.2. Кривые напряжений на вторичной обмотке трансформатора и разрядного тока Скорость нарастания напряжения, измеренная непосредственно на дуговом промежутке во время сварки, не может характеризовать динамические свойства сварочных трансформаторов, так как на нее существенно влияет остаточная проводимость дугового промежутка. Поэтому сравнение динамических свойств предложено [19] проводить на физической модели. Первичная обмотка исследуемого сварочного трансформатора замыкается накоротко, а вторичная обмотка через переключатель полярности и тиристор подключается к предварительно заряженному конденсатору. Кривая разрядного тока /р представляет собой полуволну синусоиды (рис. 1.2, б). Под действием разрядного тока создается поле рассеяния, которое наводит вихревые токи в эле- ментах конструкции трансформатора. В конце полупериода разряда вследствие односторонней проводимости тиристора происходит обрыв тока и создаются условия, свойственные сварочной цепи в начале каж- дого полупериода сварки. Спад напряжения и2 на вторичной обмотке происходит сначала скачком, а потом по закону экспоненты. Соотношение AU и время t3 характеризуют динамические свойства сварочных трансформаторов; очевидно, чем больше эти величины, тем хуже динамические свойства. На рис. 1.2, в, г приведены типичные осциллограммы рассматри- ваемого процесса, снятые на двухлучевом импульсном осциллографе с калиброванной длительностью развертки. Ввиду того что для оценки динамических свойств источников необходим только конечный участок кривой «2 с момента обрыва разрядного тока, этот участок осциллогра- фировался при больших скоростях развертки (рис. 1.2, г). Средние показатели динамических свойств для современных сва- рочных источников: AUjUm = 0,2 . . . 0,3; г3 = 100 . . . 140 мкс. Устойчивость процесса сварки на переменном токе существенно зависит от формы кривой сварочного тока. При искажении формы 1.2. ПОСТОЯННАЯ СОСТАВЛЯЮЩАЯ СВАРОЧНОГО ТОКА ПРИ АРГОНОДУГОВОЙ СВАРКЕ Различие тепло физических свойств и условий охлаждения элек- трода и изделия, особенно сильное при сварке вольфрамовым электро- дом алюминиевых сплавов, приводит к тому, что напряжение на дуге в одном полупериоде резко отличается от напряжения в другом полу- периоде. Имеет место так называемое выпрямляющее действие дуги. Если не принять специальных ограничительных мер, в сварочной цепи возникает большая по значению постоянная составляющая тока — до 70—80% от действующего значения рабочего сварочного тока. Известно [22], что значение постоянной составляющей главным образом зависит от соотношения напряжений дуги обратной и прямой полярности б1>2 = иц1/1/а2 и растет с увеличением этого соотношения. 8 9 rss Карта

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу