Трансформаторы для электродуговой сварки

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Трансформаторы для электродуговой сварки

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .

Страницы: 1 2 3 4 5 6 7... 67 68 69 70

	 принято е0 > 1,8 ... 2,5. Представленная зависимость получена в пред- положении чисто индуктивного характера сварочной цепи: xcs/RCB однако она вполне правомочна и для реальных сварочных цепей, где *св/ЯСв > 5,0. Отметим, что даже при отсутствии пиков повторного зажигания (е3 = 1) отношение напряжения холостого хода к напряжению дуги для обеспечения устойчивого горения дуги и возможности ее некоторого удлинения при сварке должно быть не ниже 1,57 (е0 > 1,57). Экономичным и эффективным путем повышения устойчивости горения дуги является кратковременное увеличение напряжения на дуговом промежутке — только на время повторного возбуждения дуги с помощью специальных устройств — импульсных стабилизаторов горения дуги. Энергия импульса в стабилизаторах напряжения накапли- вается в емкостном накопителе и инжектируется в цепь дуги через тиристорное разрядно-синхронизирующее устройство. Импульсные стабилизаторы уже многие годы находят применение при аргонодуговой сварке легких сплавов и являются неотъемлемой частью оборудования для этого процесса сварки. При этом процессе сварки без стабилизаторов пики напряжения повторного зажигания достигают 200- 250 В. Повышение напряжения холостого хода источ- ников до таких значений неприемлемо по экономическим соображениям и недопустимо по условиям безопасности. При других процессах сварки стабилизаторы горения дуги широкого распространения не получили. Однако установлено, что при сварке штучными электродами применение стабилизаторов позволяет несколь- ко снизить напряжение холостого хода источников питания, применять при сварке на переменном токе качественные электроды, предназна- ченные для сварки на постоянном токе. В последние годы импульсная стабилизация начала применяться в источниках с тиристорным прерывистым регулированием, где роль синхронизирующего и разрядного устройства вьшолняют тиристоры силовой схемы. Известно, что скорость нарастания напряжения на дуговом про- межутке при обрыве сварочного тока в предыдущем полупериоде опре- деляется его проводимостью. При этом происходит своеобразное само- регулирование процесса повторного зажигания: чем быстрее уменьша- ется проводимость, тем больше скорость нарастания напряжения. При полном разрыве сварочной цепи напряжение на электродах должно мгновенно увеличиться до текущего значения напряжения холостого хода трансформатора: Um sin ¡p = л/Т^20 sin <р. Однако в реальных сварочных трансформаторах вследствие демп- фирующего действия вихревых токов, возникающих в магнитопроводе и конструктивных элементах трансформатора, процесс нарастания напряжения происходит в два этапа: сначала мгновенно до значения í/msin у? — AUи далее по экспоненте (рис. 1.2,а). Величина AUи время затухания t3 определяются параметрами контуров вихревых токов. Рис. 1.1. Кривые сварочного тока, напряжения дуги и зависимость е0 = / (е3) всего относятся напряжение холостого хода, скорость его восстановле- ния после обрыва тока дуги, форма кривой сварочного тока, фазовый сдвиг между напряжением холостого хода источника и током дуги. На рис. 1.1, а представлены типичные кривые тока и напряжения дуги при питании от стандартного сварочного трансформатора. Кривая иго — \T2UwS\n со? характеризует напряжение трансформатора при холостом ходе. При нагрузке в связи с наличием в сварочной цепи реактивного сопротивления сварочный ток /2 отстает от напряжения и20 на угол </>. Если формирование разряда при повторном возбуждении дуги задержалось, т. е. электрическая цепь разорвалась, напряжение на дуговом промежутке мд стремится повыситься до значения, соответ- ствующего текущему значению напряжения холостого хода и20. Благо- даря сдвигу фаз это напряжение в момент обрыва дуги близко к своему амплитудному значению, что благоприятно сказывается на повторном зажигании дуги. Очевидно, что повышение напряжения на дуговом промежутке во время повторного зажигания дуги способствует повышению устой- чивости ее горения. Обеспечить повышение напряжения на дуговом промежутке проще всего, увеличивая напряжение холостого хода трансформатора. Однако такой путь невыгоден, так как приводит к увеличению массы и габа- ритов источника, снижению его КПД и коэффициента мощности. Воз- растает опасность поражения персонала электрическим током. Поэтому при проектировании источников необходимо выбирать минимальное соотношение между напряжением холостого хода и напряжением дуги ео = Уго/и^, обеспечивающее стабильное горение дуги переменного тока. Очевидно, что это соотношение в первую очередь зависит от крат- ности пика напряжения повторного зажигания е3 = из/1/ц. Зависимость е0 от е3 представлена на рис. 1.1,6. Как следует из приведенной зависимости [22], для значений е3 = 1,5 ... 3,0, что имеет место при обычных условиях сварки сталей, значение е0 должно быть 6 7 rss Карта

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу