Трансформаторы для электродуговой сварки

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Трансформаторы для электродуговой сварки

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .

Страницы: 1 2 3... 27 28 29 30 31 32 33... 68 69 70

	 о "о , ..,„,. При поддержании постоянства длины дуги (Ел = const) и действу- ющего значения тока мощность дуги с ростом коэффициента формы тока падает: Р = Ея1ц/кф. При поддержании постоянства действующих значений дугового напряжения и тока мощность дуги не зависит от коэффициента формы тока: Р = at/д/д/Лф = 0,9t/A/A, поскольку снижение среднего значения тока компенсируется ростом амплитуды дугового напряжения. Для дуги с подпиткой (особенно при сварке неплавящимся элек- тродом) действующее значение напряжения дуги практически не зависит от коэффициента формы тока: 17д ^Е^, соответственно Р = 1/ц1ц/кф.. Коэффициент мощности тиристорного трансформатора убывает пропорционально росту коэффициента формы тока в тех случаях, когда поддерживается постоянство длины дуги: Р Е COS ф = - = - ^20 7д U2а кф (без учета активных потерь в источнике питания). При поддержании постоянства действующего значения напряжения дуги, например при автоматической сварке под флюсом, коэффициент мощности трансформатора при фазовом и амплитудном регулировании тока выражается одинаково: cos ^ = 0,9 — . и» Технологические особенности ТТ. Технологические особенности ТТ изучены недостаточно. Есть сведения [30], что повышение плотности тока в электроде при сварке от ТТ и более резкое нарастание тока способствуют мелкокапельному переносу металла, при этом умень- шаются выгорание примесей и перегрев изделия. Исследование микроструктуры и механических свойств швов пока- зали, что при сварке знакопеременными импульсами в 1,5—2 раза сокра- щается зона термического влияния, уменьшается зернистость, повыша- ются прочность и пластичность шва. Однако рост коэффициента формы сварочного тока при увеличении глубины регулирования неблагоприятно отражается на стойкости обмаз- ки штучного электрода и износостойкости вольфрамового электрода: дуга равной мощности при повышенном кф требует большего диаметра электрода. При автоматической сварке под флюсом на стандартных режимах из-за повышенной длины дуги появляется тенденция к парообразованию в швах, что вынуждает выполнять трансформаторы с разбивкой полного диапазона регулирования тока на ступени, рекомендовать сварку на пониженных на 10—15% значениях действующего напряжения дуги. Установлено, что сварка плавящимся электродом дает удовлетворитель- ные результаты при коэффициенте формы тока, не превышающем 1,4. 56 В ТТ с прерывистым регулированием для того, чтобы выполнялось условие кф < 1,4, диапазон плавного регулирования не должен быть более 2. Если учесть, что максимальный ток дуги примерно равен 0,7/кз (Тдтах = 0,7), пределы регулирования тока дуги составляют уя = = 0,35 ... 0,7. В ТТ с цепью подпитки диапазон плавного регулирования значительно шире. Так, цепь подпитки с п = 0,1 позволяет плавно регу- лировать ток у = 0,1 ... 0,7 с коэффициентом формы не выше 1,45 (рис. 3.10,а). Силовой трансформатор. Существенное достоинство ТТ — простота и надежность силового трансформатора. Отсутствие подвижных частей и стальных шунтов, требующих высокого качества сборки и подвержен- ных вибрации, позволило сделать этот важнейший узел источника пита- ния простым в изготовлении и долговечным в эксплуатации. В ТТ получила распространение традиционная двухстержневая конструкция трансформатора с фиксированным повышенным магнит- ным рассеянием (рис. 3.11). Первичная 1 и вторичная 2 обмотки состоят из двух катушек. На каждом стержне катушки и изоляционные колодки образуют слоеный набор, зажатый между нижними швеллерами и шпиль- ками с опорой в верхних швеллерах. Расстояние между первичной и вторичной обмотками составляет 2—4 см. Индуктивное сопротивление х такого трансформатора может быть рассчитано по приведенным ранее формулам. Для приближенных рас- четов может быть рекомендована эмпирическая формула х = 1,8 • 10"6и/22/гок(1 + 1,45 —), СОК где Нок, сок — высота и ширина окна, см; Ъ — толщина набора, см. Для создания диапазона малых токов применена реакторная дис- ковая обмотка 3, установленная в окне трансформатора в плоскости, параллельной его стержням. Реакторная обмотка включается после- довательно и согласно с первичной обмоткой или последовательно и встречно со вторичной обмоткой трансформатора. Обратное вклю- чение реакторной обмотки, например согласно со вторичной обмоткой трансформатора, вызывает увеличение тока короткого замыкания. Если высота реакторной обмотки в окне трансформатора незначительно отличается от суммарной высоты сило- вых катушек, то число ее витков для рассматриваемой конструкции может быть определено по формуле '2к.з =/2к.з/(0,5и2 +0,75и+ 1), Рис. 3.11. Силовой трансформатор с реакторной ., обмоткой 57 rss Карта

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу