Трансформаторы для электродуговой сварки

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Трансформаторы для электродуговой сварки

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .

Страницы: 1 2 3... 21 22 23 24 25 26 27... 68 69 70

	 форму. Начиная с угла уа (рис. 3.2, б) должен происходить переход напряжения нагрузки ин и тока /2 от прямоугольной к синусоидальной форме. Ток i2 при изменении полярности не может мгновенно увели- читься выше значения z2 = uH¡RH. Следовательно, предельное значение i¿>n, при котором возможна прямоугольная форма напряжения, опреде- лится из выражения ин = UH = \fl ■ t72sin^n. С другой стороны, как было приведено выше, UH = 2у/~2 • U2/ncos у. Следовательно, ч>п = = arctg - = 32,5°. Предельное значение напряжения нагрузки, при я котором еще сохраняется прямоугольная форма тока, UH п = 0,844f/2cp. На рис. 3.2, в показан режим перехода к синусоидальному току при Таким образом, устройство позволяет регулировать напряжение нагрузки в широком диапазоне — от 0 до 0,844С/2ср при сохранении прямоугольной формы тока. Этот диапазон значительно перекрывает зону сварочных режимов. В частности, при аргонодуговой сварке С/д = = (0,2 ... 0,25) U2cp. Работа реального источника. Отличие режимов работы реальных источников от режимов работы идеальных связано с двумя основными причинами: наличием рассеяния силового трансформатора и конечным значением индуктивности сглаживающего дросселя. Первой причиной можно практически пренебречь, если в схеме использовать силовой трансформатор с минимальным рассеянием. Конечное значение индуктивного сопротивления xL дросселя обу- словливает наличие в токах i¿ и /2 гармонических составляющих. В ре- жиме короткого замыкания uL имеет наибольшее значение и изменяется по закону косинуса (рис. 3.2, а). Гармонические составляющие токов под действием uL изменяются в каждый полупериод по синусоидаль- ному закону ij~ — 1'г I = - sin в =I2m~ sin в- XL Полный ток i2 за полупериод Н -hep ~ 2^2т~/7Г+ 1гт~ sin0. Отметим, что путем соответствующего выбора значения индуктив- ного сопротивления дросселя (*£ = 2у/2~■ i/j/n^cp) можно создать источники с чисто синусоидальной формой тока. Расчеты и эксперименты показали, что масса дросселя в источниках синусоидального тока соиз- мерима с массой силового трансформатора. Для получения благоприятной для сварки прямоугольной формы тока с малой гармонической составляющей масса дросселя должна превышать массу силового трансформатора. Соотношение переменной и постоянной составляющих тока можно выразить через коэффициент пульсаций Очевидно, что в процессе регулирования тока для сохранения коэф- фициента формы тока неизменной (/3,- = const) необходимо поддержи- вать постоянным произведение I2epxL- Для этого дроссель следует выполнять нелинейным. Для снижения величины (3,-, т. е. приближения формы тока к прямоугольной, в диапазоне малых сварочных токов без увеличения массы дросселя его обмотку можно выполнять сек- ционированной и предусмотреть две ступени индуктивности, например, за счет переключения секций обмотки с параллельного соединения на последовательное. Несмотря на значительную массу и необходимость применения двойного комплекта тиристоров, источники с прямоугольной формой тока широко используются в отечественных и зарубежных установках для аргонодуговой сварки, где требования к форме тока весьма жестки. В таких источниках не требуется применения специальных мер для подавления постоянной составляющей тока, которая компенсируется автоматически за счет некоторой задержки включения тиристоров в полупериоды прямой полярности. Очевидно, что на основе рассмот- ренной схемы легко выполнить и комбинированные источники постоян- ного и переменного тока. Такие источники для аргонодуговой сварки выпускаются отечественной промышленностью и будут рассмотрены в главе пятой. Для сварки плавящимся электродом (ручной и автоматической) такие источники промышленного применения не получили. Это связано, наряду с повышенным расходом материалов, с большой инерционностью изменения сварочного тока, что неблагоприятно сказывается на про- цессах переноса электродного металла. 3.3. ТРАНСФОРМАТОРЫ ПРЕРЫВИСТОГО ТОКА Схема простейшего тиристорного трансформатора (ТТ) преры- вистого тока представлена на рис. 3.1,6. Основными элементами этой схемы являются фазорегулятор (ФР) на тиристорах К5І, К52 и силовой трансформатор Т. Способ фазового регулирования основан на преобразовании синусо- идального тока в знакопеременные импульсы, амплитуда и длитель- ность которых определяются углом включения тиристоров. До недав- него времени этот способ регулирования при дуговой сварке считался неприемлемым, поскольку в паузы между импульсами тока происходит быстрая деионизация дугового промежутка, затрудняющая повторные возбуждения дуги. Особенно большие паузы имеют место в устройствах, близких к идеальным, где используется силовой трансформатор с минимальным рассеянием. 44 45 rss Карта

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу