Трансформаторы для электродуговой сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 15 16 17 18 19 20 21... 68 69 70
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*ок = | иМо^гМйі +
лг)>
где со = 2я/ - угловая частота,
с"1; ц0 = 4я • 10"7 - магнитная
постоян-
ная, Гн/м; ИіиИ2 ~ высота катушек
первичной и вторичной обмоток, м.
Индуктивное
сопротивление
1 і,, к*1
*л = т- "Мо Щ /л In -
,
где /л — условная
средняя длина витка катушек в лобовой части, м;
S\,8i,Sn — средние геометрические
расстояния, м.
Величины /л и gi, g2,
определяются по следующим соотноше-
ниям:
'л = Cicp +
'гср)/2,
где 11ср,
/2ср — средняя длина витка катушек
первичной и вторичной
обмоток, м;
І! = 0,223(2с, + АО;
g2 =
0,223(2с2 + h2),
где Cj, с2 — размеры катушек по
ширине вне окна магнитопровода
с учетом вентиляционных каналов и
каналов между катушками и магни-
топроводом, м;
&\г
=2сср[0,22 +
0,75Лср/(2сср)] при К 2сср
/йср < °°,
где
сср = (ci + с2)/2; hcp =
(А2 + А2)/2.
Индуктивное
сопротивление
*f = to/io w|X5.
При расчете минимального
индуктивного сопротивления трансфор-
матора хт1п (при
полностью сдвинутых обмотках) составляющая х%
определяется с
учетом минимального расстояния между обмотками,
необходимого по
конструктивным соображениям. Максимальное индук-
тивное сопротивление
*тах рассчитывается при максимальном рассто-
янии между
обмотками.
Приведенные соотношения
соответствуют параллельному включе-
нию обмоток трансформатора. При
переходе к последовательному соеди-
нению (w'2 =
2w2) индуктивное сопротивление возрастает в четыре
раза.
Элементы расчета трансформатора.
Исходными данными при расчете являются
расчетная мощность
трансформатора, продолжительность нагрузки, номинальный
ток и пределы
его регулирования, номинальное рабочее напряжение, напряжение
холостого
хода и тепловой режим, иа который рассчитывается трансформатор
(класс
изоляции обмоток).
В последние годы созданы
методики машинного расчета оптимальной геомет-
рии трансформатора с
учетом его регулировочных свойств, однако эти методики
еще
несовершенны, так как не учитывают постоянство теплового режима для
всех
32 |
просчитываемых вариантов.
Поэтому до настоящего времени расчет ведется мето-
дом последовательных
приближений. Предварительно определяются основные
геометрические
размеры трансформатора, а потом производится поверочный
расчет всех
заданных величин, и в первую очередь индуктивного сопротивления;
затем
уточняются геометрические размеры и т. д.
При плавно-ступенчатом
регулировании поверочный расчет индуктивных
сопротивлений и пределов
регулирования тока производится для обеих
ступеней
(диапазонов).
Расчет выполняется в следующем порядке:
1. Минимальное и максимальное индуктивные
сопротивления, обеспечива-
ющие заданные пределы
регулирования:
у/и*, - ^А _ >Аа - и»
хпйп " ;
*тах~~ . »
'и /и
где /22 и
/21 - максимальный и минимальный ток нагрузки;
1/21 и С/„ - рабочие
напряжения, соответствующие
токам нагрузки /22 и /21, определяемые,
например,
по формуле Иг - 20 + 0,041г
в вольтах.
2. Числа витков обмоток. В сварочном
трансформаторе выбор числа витков
обмоток имеет принципиальное
значение, так как витки определяют пределы
регулирования сварочного
тока. Для выбора числа витков обмоток и>!, и>2
реко-
мендуется пользоваться эмпирической зависимостью параметра
еу/ (в вольтах
на виток) от расчетной
мощности трансформатора (в киловольт-амперах), при-
веденной к
длительному по иагреву току трансформатора:
еу/ = 0,55 + 0,095
Рда.
Эта зависимость справедлива для
широкого диапазона мощностей, однако
наибольшую сходимость результатов
дает в диапазоне 5—30 кВ-А.
Мощность в
киловольт-амперах
ррд=иы1гяом/Щ-ю-\
где /2ном
_ номинальный вторичный ток, А; ПН - продолжительность
нагрузки, %.
Числа витков обмоток:
и>, = У./е^,; и>2 = и10/е„.
3. Числа витков катушек. При параллельном
соединении катушек и>1к = и>,;
и»2к =
к>2.
4. Номинальный
ток-первичной обмотки в амперах |
|
|
|
|
|
где АГМ = 1,05 ...
1,1 — коэффициент, учитывающий намагничивающий ток транс-
форматора;
п — коэффициент
трансформации.
5. Сечение стали сердечника
трансформатора в квадратных сантиметрах
5С= и„ ■
10«/(4,44/и>2Ят),
где Вт -
индукция в сердечнике, Тл. Для холоднокатаной стали индукция
может
быть принята равной Вт = 1,6 ... 1,7
Тл.
2 Зак. 953 33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 15 16 17 18 19 20 21... 68 69 70
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
