Зносостійкість сплавів, відновлення та зміцнення деталей машин
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 123 124 125 126 127 128 129... 420 421 422
|
|
|
|
Крім того, при окислювально-відновній реакції повинна виділятися кількість теплоти, достатня для уповільнення швидкості охолодження наплавлення в області А-К перетворень від 50 град/с до 10-14 град/с, тобто не менш 60 КДж/см. Таким чином, сформульовані вимоги до екзотермічного флюсу: погонна енергія процесу наплавлення з урахуванням екзотермічної реакції повинна складати не менш 70 КДж/см, температура запалення 920-1000 °С; швидкість екзотермічної реакції повинна відповідати швидкості наплавлення; шлак повинний володіти гарною відділж місі ю, а суміш, у цілому, повинна бути безпечною в роботі. Поставленим умовам відповідає склад екзотермічного флюсу КЖ)3 + А1+Са8і2[21]. На рис. 2.37 представлена схема подачі флюсу в процесі наплавлення. Флюс з бункера 3, через шнековий дозатор 2 надходить на поверхню, шо закристалізувалася, наплавленого металу 4, па відстані Ц що має в цей момент температуру близько 950 °С (відповідну температурі початку виділення вторинної карбідної фази з твердого у розчину). При цій температурі у флюсі розвивається окислювально-відновна реакція: А1+Са8і2+^ОЗСаО+28Ю2+1/2АЬОЗ+1/2К20+ІчЮ+2562 КДж/моль(2.1) Відповідно до розрахунку сумарного теплового ефекту за методикою [18] установлено, що при протіканні окислювально-відновної реакції (2.1) виділяється 2562 кДж/ моль; при питомій витраті флюсу 1 г/с тепловиділення складе 5141,4 Дж/с [22]. Коефіцієнт корисної дії флюсу, палаючого па поверхні приймається рівним г\= 0,5-0,6. При заданому складі екзотермічної суміші, кількість теплоти, що вводиться в метал, можна регулювати шляхом зміни питомої виграти суміші на поверхні валика наплавленого металу. При швидкості наплавлення Узв рівної 0,4 см/с, буде виділятися 12916 Дж/см, при Узв = 0,6 см/с, тепловиділення флюсу складе 8569 Дж/см і при Узв = 0,8 см/с, флюс забезпечить 6437 Дж на сантиметр довжини шва. Розроблений флюс, випробуваний при наплавленні з погонною енергією 14212 Дж/см натурних штампів прес-форм вогнетривкого виробництва товщиною 5-20 мм. Досліджувався ефект супутньої термообробки, при наплавленні крайок штампів, при питомій витраті флюсу 6 і 16 г/см, що відповідає збільшенню потужності тепловложеїшя флюсу (при г| = 0,6) при наплавленні від 30900 Дж/см (витрата 6 г/см) до 56800 Дж\см (11 г/см) і до 82300 Дж/см (16 г/см). Уведення додаткової кількості теплоти в метал наплавлення, що прохолоджується, приводни, до значних змін співвідношення кількості структурних складових в основі сплаву (рис. 2.38). На рис. 2.39 представлена гермокінетична діаграма розпилу переохолодженого аустеніту з нанесеними па неї швидкостями охолодження металу при наплавленні без термообробки (крива І) і із супутньою 124
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 123 124 125 126 127 128 129... 420 421 422
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
