Лазерная и электроннолучевая обработка материалов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 93 94 95 96 97 98 99... 494 495 496
|
|
|
|
0,02 Oftk 0,06 z,см Рис. ДЛЯ для 1.\5. Кривые температур на оси (г = 0) пластин*, нижняя— алюминиевой (плотность мощности) дг; средняя—Двухслойной (из алюминия н кремния) = верхняя — алюминиевой 172; к = 3. Ю-* см1; т = 8 мс) системой дифференциальных уравнений в цилиндрической системе координат: (1/ох) (дТгШ) = ЛТ! (3.68) *0, лог0, Лг0; (1/а„) (дТ%Ш) = ДГа (3.69) * 0, г0 г 0, / г Н; г = 0; — Яд. сЭ^/сЭг = = д0 ехр (—кг2);(3.70) /71 = 7г; 1 ЬТ^дг = Яг оТУдг; г= /; Г, = 0;(3.72) г= л0; = 0; Тх= Т2= 0. (3.73) Если радиус пластины г0 3 г^, а £ ^ Л, то граничные условия прн г = = г0 и г = / оказывают малое влияние на распределение температуры в наиболее интересных для приложений областях — в зоне контакта слоев и на поверхности тела. Результаты расчетов температуры для двухслойной системы алюминий — кремний представлены на рис. 3.15. Для сравнения приведены данные расчетов температуры для однослойной пластины из алюминия. Как видно, температура в однослойной пластине снюкается быстрее, чем в двухслой (3.71) 1200 600 1 4 0 0,01 0,02 0 0,0! 0,02 r.cti а)6) Рис. 3.16. Распределение температуры nor для алюминиевой (а) и двухслойной (алюминий — кремний) (б) пластин: / = г = 0; 2 — z — 10~" см; 3 — z — = 10-* см; 4 — г = 2.10"г см цой, что обусловлено меньшей теплопроводностью кремния по сравнению с алюминием. Поэтому изотермы, соответствующие температуре плавления, располагаются иа различных расстояниях от центра пятна. На рис. 3.16 представлены кривые распределения температуры по радиусу г пластины для различных г для однослойной и двухслойной пластин. Если диаметр пятна нагрева возрастает (к уменьшается), а плотность потока остается неизменной, то глубина проплавления уменьшается для однослойной пластины и мало изменяется для двухслойной. Для нормально-кругового источника теплоты при т (20а*)-"(3.74) эффективно использование приближения малых времен. В этом случае как для однослойных, так и для двухслойных материалов распределение температуры в теле описывается произведением двух сомножителей: первый — решение одномерной задачи теплопроводности с постоянным источником теплоты; второй — функция, описывающая распределение плотности потока по координате г. Указанное правило справедливо и для объемных источников теплоты. Так, для алюминия неравенство (3.74) справедливо при продолжительности импульса излучения, не превышающей 10~5 с для коэффициента сосредоточенности А = 104 см"а (г/ = 170 мкм). Неидеальный тепловой контакт. При сварке изделий тепловой контакт
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 93 94 95 96 97 98 99... 494 495 496
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
