Лазерная и электроннолучевая обработка материалов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 309 310 311 312 313 314 315... 494 495 496
|
|
|
|
/ (6,3/Xj / f / і 110100к Рис. 8.48. Зависимость нормализованной скорости К от нормализованной мощности X для сварки с глубоким лроплавле-нием дуговой сварок по параметрам — статическая прочность сварного соединения, статическая прочность металла шва и различных участков околошовной зоны, ударная вязкость металла шва и различных зон термического влияния — приведены в работе [7]. Исследования проводились на сталях перлитного класса 12Х2Н4А и 18ХГТ, среднеуглеродистой стали 35 и титановых а-сплавов ВТЗ и ВТ7. Лазерная сварка осуществлялась путем сквозного проплавления пластин и встык с малым зазором. Сварка обеспечивает получение соединений, равнопрочных основному металлу, а также высокую ударную вязкость, превышающую вязкость основного металла. Если не рассматривать процесс образования, в материале узкого и глубокого канала, то распространение теплоты при получении сварного шва может быть рассмотрено в рамках теории движущихся источников. В частности, простейшей моделью для описания глубинного проплавления толстых материалов может быть тепловая модель линейного источника теплоты, перемещающегося с постоянной скоростью через объем тела. Такая модель использована в работах [16, 25], в которых учтена дополнительно температурная зависимость теплофизнческих характеристик. Описано решение квазистационарного уравнения теплопроводности в движущейся системе координат для получения, например, зависимости скорости от мощности для лазерной сварки с глубоким проплавлением. Введя нормализованную на единицу глубины выходную мощность X = P0l(hS) и нормализованную скорость Y = 1иЪ (здесь Р0 — полная мощность излучения; h — глубина проплавления; 5 — площадь пятиа обработки; Ъ — ширина расплавленной зоны) получили выражение У s 0.483Х [16]. Графическая зависимость X я Y приведена на рис. 8.48. Коэффициент 0,483 представляет ту часть входной мощности излучения, которая расходуется только иа плавление металла. При низких скоростях луча лазера Гзехр(!п8 — Сэ — 2л/Х), (8.28) где Сэ = 0,577 — постоянная Эйлера. Для достижения заданного проплавления и скорости сварки при меньших мощностях необходимо сужать ширину зоны плавления или уменьшать площадь сечения луча. Промежуточный диапазон скоростей на рис. 8.48 представлен сплошной линией. Сравнение расчетных данных с экспериментальными для лазерной сварки с глубинным проплавлением представлено для некоторых опытных данных на рис. 8.49. На графике приведены опытные данные по проплавлению лазером на СОа с мощностью 250 Вт тонких пластин из различных материалов. Увеличение мощности лазеров приводит к росту эффективности их использования. Это связано с тем, что, несмотря на высокую отражательную способность металлов, после образования отверстия в металле образуется "ловушка" для излучения, препятствующая энергетическим потерям луча. Это явление называется "пленением" луча [19]. Результаты опытов по сварке высокомощными лазерными установками сведены в табл. 8.10,
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 309 310 311 312 313 314 315... 494 495 496
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
