Лазерная и электроннолучевая обработка материалов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 270 271 272 273 274 275 276... 494 495 496
|
|
|
|
Анализ пространственных задач теплопроводности необходим для рассмотрения тепловых процессов при лазерной сварке с длительностью импульса г1 яг Ю-3 с и радиусом пятен нагрева " 1(Г2 см, и так как яг V ах}, то при этом считают импульс постоянным во времени и принимают нормально-круговое распределение плотности потока излучения по поверхности [16]. Для лазерной сварки пластин при выполнении расчетов температурных полей н энергетических расчетов рекомендуется использовать следующие модели: 1) полуограиичеиное тело; 2) однослойная пластина с различными граничными условиями; 3) двухслойная пластина при идеальном и неидеальном контакте между ними. Граничные условия учитывают геометрические характеристики свариваемых заготовок, физические свойства материалов и энергетические характеристики источника (временную структуру импульса излучения, коэффициент отражения и др.) [16]. Влияние условий контактирования свариваемых материалов, продолжительности импульса излучения и другие особенности лазерной сварки рассмотрены в работе [16]. Расчеты и опытные данные показывают, что большое значение имеют условия контактирования. Плохой контакт между соединяемыми металлами может выполнять роль адиабатической границы, что вызывает перегрев расплава и появление так называемых выплесков, резко снижающих прочность сварного соединения и его эксплуатационные характеристики. Определенное значение имеет и пичковая структура импульса излучения, способствующая пульсациям поверхностного давления паров и развитию выбросов жидкого металла [10]. Во всяком случае использование более "гладкой", так называемой беспичковой структуры излучения лазера значительно снижает вероятность выбросов. На основе анализа задач о иагреве материалов лучом лазера сформулированы основные требования к параметрам лазерного импульса: длительности, энергии импульса, удельной мощности излучения, обеспечивающим оптимальные условия сварки [16]. Для тепловых расчетов при использовании лазеров с непрерывной генерацией можно пользоваться в рамках теории теплопроводности моделью непрерывного движущегося поверхностного источника тепла с нормально-круговым распределением интенсивности в пятие нагрева [15]. В этом случае выражение для температуры на поверхности полубесконечного тела имеет вид: Т (х, у, г, т): ¿1 X VI (А +1) 2Р0 ехр (—ах/а) ср (4яа)3/2 [ X ехр 4а (/, +1) ( + £) 4а (8.4) Расчетные данные для оценки тепловых процессов и режимов шовной лазерной сварки при герметизации кварцевых резонаторов электронных часов приведены в работе [13]. Сваривались по отбортовке такие материалы, как медь и ковар с общей толщиной 0,5 мм, на установке "Квант-12" с длительностью ИМПуЛЬСа ИЗЛучеНИЯ Т| " = 2,5 • 10_3 с, энергией излучения Е = 2,5 Дж и частотой повторения импульсов / = 10 Гц. С Для оценки предельных температур, до которых допустим нагрев свариваемых деталей, использовали выражение для Т'щах точки массивной детали в процессе распространения теплоты от мощного быстродействующего источника 1 е оср(п/2)г% (8.5) где и — скорость перемещения; го — расстояние от источника. Отмечается хорошее совпадение экспериментальных и расчетных значений температуры и глубины проплавлення, полученных по предложенной методике. Зависимости глубины проплавлення А от мощности лазерного луча Р (при докритичееких мощностях) при
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 270 271 272 273 274 275 276... 494 495 496
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
