Лазерная и электроннолучевая обработка материалов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 142 143 144 145 146 147 148... 494 495 496
|
|
|
|
ния и ¿7 с экспериментом [2, 3, 6] приведены в табл. 4.2 для воздействия ЛИ на металлы Значения А (см. табл. 4.2) определяли косвенным образом. Для опытов с медной мишенью г0 = 0,4 мм, во всех остальных случаях г0 = 0,19 мм. Таким образом, при г0 да 0,1 мм типичные значения ц составляют около 106 Вт/см2 для легкоплавких и 106 Вт/см2 для тугоплавких металлов. 4.2. Значения коэффициента поглощения А, эйнштейновской частоты у0 и пороговых плотностей потоков д* и д для ряда металлов о О и я 10 6 Вт см2 А ( о о Ъ Тео Экс пери мент ! з--ч о. ри т А1 0,3 6,11 1,43 0,95 0,26 0,32 11,7 1,31 1,00 0,4 Ре 0,5 9,86 0,16 0,14 0,13 Со1 0,5 2,20 0,19 0,13 0,13 Мо 0,26 7,22 1,72 1 32 0,52 N1 0,28 10,1 0,57 0,48 0,38 N5 0,4 12,0 0,72 0,59 0,35 5п 0,25 2,17 0,54 0,38 0,26 РЬ 0,3 1,19 0,17 0,11 0,08 Т1 0,28 13,1 0,11 0,10 0,19 2п 0,3 3,21 0,29 0,21 0,15 2т 0,35 8,40 0,19 0,15 0,4 Си 0,39 5,39 1,04 0,68 1,5 4.4. Термокапиллярные явления в жидкой фазе Воздействие ЛИ на металлы происходит в условиях, когда формирующаяся ванна расплава имеет свободную поверхность. Анализ колебаний свободной поверхности расплава важен для лазерной обработки, так как на поверхностных волнах происходит рассеяние ЛИ, что может влиять на протекание теплои массопереноса в расплаве, которые играют большую роль в формировании структуры и состава поверхностного слоя металла после лазерной обработки Особенности кристаллизации ваниы расплава. Сначала рассмотрим изме нение скорости затвердения малого объема расплава, образованного действием на металлы импульсного ЛИ [28]. С некоторым приближением задачу можно считать одномерной, поскольку глубина зоны плавления заметно меньше диаметра пятна зоны плавления для % да 1 мс. Предположим также, что к моменту окончания импульса ЛИ перегрев расплава невелик, а конвективные потоки в расплаве приводят к почти полному выравниванию температуры по объему ванны расплава. Тогда скорость затвердения расплава может быть оценена с помощью соотношения ога"6(д/0,/2-(4 73) Здесь Ь — постоянная, представляющая собой корень уравнения с (ТтГ0)/(Ьт У"я) = Ь ехр (б2), (4.74) где Т'о — начальная температура металла, 1 — текущее время. Положение координаты затвердения определяется соотношением 1 (0 = 26 \ГаТ. (4 75) Оценки по формулам (4.73)—(4 75) для железа (Ь да 0,75) показывают, что затвердение ванны происходит за время порядка единиц миллисекунд. Затвердение ванны расплава сопровождается рядом сопутствующих эффектов, приводящих к деформированию поверхности расплава и появлению поверхностных волн жидкого металла, движущихся от центра ванны к краю зоны расплава. Причинами, вызывающими деформирование расплава, являются давление отдачи вследствие испарения части объема жидкой фазы, термоконвективные потоки в расплаве и другие факторы. Динамические эффекты вызывают появление на поверхности ванны системы колец, с поверхностным профилем, фиксируемым при быстром затвердевании расплава и обычно симметричным относительно центра зоны нагрева. В работе [8] отмечается, что появление системы кольцевых волн на поверхности застывшего ниобия связано с давлением отдачи, поскольку
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 142 143 144 145 146 147 148... 494 495 496
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
