Лазерная и электроннолучевая обработка материалов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 134 135 136 137 138 139 140... 494 495 496
|
|
|
|
Перейдя к размерным координатам, получим хп = к[ {(1/я) [9тЬ/(а?)]2-1}, (4 39) где У,\ = Хх/7 При выполнении условия (р/а)2 ки т е при малых скоростях источника теплоты и больших плотностях потока проплавление начинается перед источником теплоты (хт 0) Это наиболее отчетливо проявляется у материалов с высокой теплопроводностью Рост глубины проплавлення, как следует из соотношения (4 33), снижает подвод теплоты к фронту фазового перехода и уменьшает скорость его перемещения В свою очередь, это вызывает перегрев поверхностных слоев расплава, что приводит к усилению конвективных потоков в расплаве Как следует из рис 4 4, рост коэффициента температуропроводности расплава увеличивает параметр £з и глубину проплавлення Интенсивность движения расплава оценим, используя критерий Грас-гофа Ог = gfl \Qjlfv3, (4.40) где g — ускорение силы тяжести, ($х — коэффициент объемного расширения, V — кинематическая вязкость, Авт может быть рассчитано по формуле (4 31) Оценки, выполненные для типичных значений параметров, малых перегревов и сравнительно небольших глубин проплавлений (Д0т^50 К, /0 5 10 4 м), показывают, что йг 1, т е в жидкости происходит конвективное перемешивание расплава При этих условиях температура ванны расплава выравнивается, при-бтижаясь к температуре плавления, и перенос теплоты к границе фазового перехода интенсифицируется (а^—*-—*оо) В результате скорость плавления быстро возрастает, а глубина расплава будет стремиться к предельному для данной плотности потока значению (см рис 4 3, кривая 3) В этом случае уравнение (4 33) приобретает вид [(* Р) (х'/2 + Х|/2)_|5/Р]х X егіс£5ехр^ = 1 (4 41) По известным размерам ванны расплава и скорости движения источника теплоты можно определить время полного затвердения расплава Ч ~ 4А(4 42) и скорость перемещения границы фазового перехода vk= [l/(4a)](VS")a (4 43) Таким образом, для каждого материала глубина проплавления оказывает доминирующее влияние на скорость движения границы фазового перехода и время затвердения расплава. 4.2. Деформирование поверхности расплава давлением отдачи Рассмотрим расчет деформации свободной поверхности расплава реактивным давлением паров при установившемся режиме плавления металлического тела, предполагая, что объемным характером выделения теплоты по глубине расплава можно пренебречь. В общем виде задачу о расчете деформации жидкой фазы внешним локальным давлением следует решать, используя систему уравнений Навье— Стокса Ввиду сложности решения указанной системы уравнений сначала ограничимся анализом установившегося процесс?, когда v = const [19]. Обозначим профиль деформированной внешним давлением поверхности расплава через Z (г) Тогда уравнение для Z (г) мэжет быть записано в виде [19] Z"/[(l-rZ'2j3/2 + Z'/[r (l+Z'2)l/2]_ — Z/a2 = р (г)/а, (4 44) где a2=2o/("\g) — капиллярная постоянная, р (г) — функция, описывающая распределение внешнего давления по поверхности расплава В случае, если деформация поверхности мала (Z' 1), уравнение упрощается и принимает вид Z" — Z/a2 = р (г)1а (4 45) В уравнениях для профиля поверхности расплава (4 44) и (4 45) не учте
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 134 135 136 137 138 139 140... 494 495 496
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
