Лазерная и электроннолучевая обработка материалов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 107 108 109 110 111 112 113... 494 495 496
|
|
|
|
3.5. Критические плотности потока для ряда материалов Материал кДж/см** а, сч2/с т, с О) "с • Вт/см2 Си 42,88 1,12 10"3 ю-8 1,4-106 4,6-108 Сталь 54,76 0,15 10'3 ю-8 6,7-10ь 2,1-108 № 55,3 0,18 ю-3 10"8 7,5-105 2,4-108 Ті 44,27 0,06 10~3 ю-8 3,4-105 1,1-108 А1 28,09 0,87 10"3 10'8 8,6-10ь 2,7-108 испарения уъ ~ 7^3 /уЬъ, где Ьь — удельная теплота испарения. Приравняв Vfl и VI,, получим Отметим, что такой метод определения 7С3' не является единственным. В частности, можно сравнивать не скорости изменения температуры, а энергетические потоки, отводимые благодаря теплопроводности и испарению, а также объемы испаренного и расплавленного за время действия импульса вещества и т. д. [41 ]. Численные оценки ?с31 для ряда металлов представлены в табл. 3.5. Критическая плотность потока дс3' тем выше, чем больше удельная теплота испарения вещества и коэффициент температуропроводности и меньше длительность импульса т. Для большинства материалов справедливы неравенства Я^'К 7С2). 7С3' Помимо указанных критических плотностей потока могут быть введены и другие критические плотности потока в зависимости от целевого назначения оценки, например для получения глубокого проплавлення металла [7, 411. Расчет критической плотности потока, требуемого для того, чтобы испарение было интенсивным [7], основывается на сопоставлении энергий, отводимых за счет теплопроводности и испарения: qcv^[6Lbya/(Arf УлГ)] X X ( in б0 4-iIn /п60)_, (3.133) 6v = rfP*/ {ЗуаУЩу Расчеты по (3.133) близки к результатам, полученным при сопоставлении скоростей волн испарения и теплопроводности (2.132). Если источник теплоты является объемным, например, распределенным по закону Бугера, то критическая плотность потока для начала разрушения (достижения на поверхности температуры Ть) может быть найдена с помощью соотношения qc --ХаТьДехр (асЛ) erfc (а У at ) — — 1 + 2я~1/2а УаГ]. (3.134) Например, для феррита критическая плотность потока, рассчитанная по формуле (3.134), равна 3Ю4 Вт/см2. Скорости нагрева и охлаждения. Используем соотношения одномерной модели нагрева полубесконечного тела источником теплоты с постоянной во времени плотностью потока для оценки скоростей нагрева и охлаждения материала. Скорость нагрева (скорость изменения температуры) получим, продифференцировав по / соотношение (3.34): vT = дТ (ж, t)ldt = (70/Я) X X {yWt ierfc !г/(? УаГ)] + + [zj(2t)]erfc[z/(2y'aT)]\, (3.135) где erfc (х) = 1 — eric (х) = 1 — X ~{21Уп) Je-S'dt о В частности, на поверхности нагрева 2 = 0 в момент t vT — (?0/Я) Уа/nt = qjyXcynt. (3.136)
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 107 108 109 110 111 112 113... 494 495 496
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
