Лазерная и электроннолучевая обработка материалов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 101 102 103 104 105 106 107... 494 495 496
|
|
|
|
в том случае, если толщина пластины h удовлетворяет условию h ^ /loo; hoo определяют из условия Г(°. А". "О/ПО. 0, гЧ) = ехр(-и")--— jAiT erfc (и) = 0,05, (3.108) где и — 9,6h/dj. Отсюда /1^ = 0,12^.(3.109) При t ^ ta необходимо использовать схему для полуограниченного тела, если толщина пластины h Яоо; Яоо определяют из условия Т (0, Н^, оо)/Т (0, 0, со) = = exp v erfc V"v = 0,05, (3.110) где и = Я^е. Отсюда Ноа = 2,Ы(. (3.111) Для толщин верхнего листа, меньших Яоо, необходимо учитывать теплоотдачу к нижнему листу. Если контакт между слоями близок к идеальному, а толщина верхнего листа меньше Яоо, то для расчета необходимо использовать схему 3. При суммарной толщине h = hi + иг, большей Я", с достаточной точностью можно положить h = Яоо. Если / tlt то в процессе нагрева можно выделить период времени /4, в течение которого теплофнзические свойства второго ЛИГ ста не оказывают влияния на температуру первого листа, т. е. температура первого листа при данном коэффициенте поглощения определяется в основном теплофнзическими свойствами вещества первого листа и коэффициентами а2. Время f4 можно оценить с помощью формулы [34 ] í4^0,01M/(a2a,). (3.112) Например, для алюминия r4 ^ 9 X X 10 * с. Оценка с помощью неравенства (3.112) показывает, что при малых Oj значение í4 превосходит ís, при достижении которого процесс нагрева стационарен. Это значит, что при плохом контакте между листами параметры второго листа практически не оказывают влияния иа температуру первого. Сравнение расчетных и опытных данных. Экспериментальная проверка расчетных соотношений процесса нагрева важна для установления областей параметров, где справедливы предпосылки, заложенные в теплофизнче-скую схему. Одним из основных методов проверки расчетных моделей является сопоставление расчетных температур с положением зон структурных превращений в пластинах, на поверхности которых воздействует ЛИ или ЭЛ. Для импульсного воздействия КПЭ это связано с тем, что методические трудности прямого измерения распределения температуры по поверхности зоны воздействия импульса ЛИ достаточно велики. Это обусловлено малым радиусом пятна нагрева, кратковременностью процесса и резкой неравномерностью распределения температуры по площади нагрева. Из опытных данных следует, что если критическая плотность мощностине достигается в условиях опыта, но превышает т. е. ^7^¥с2). то расчетные соотношения удовлетворительно согласуются с опытными данными. Результаты сравнений глубины плавления, а также закалки по данным опыта н расчета сведены в табл. 3.2. , Из табл. 3.2 следует, что, хотя в целом совпадение расчета с опытом удовлетворительное, наблюдается систематическое отклонение расчетных от опытных данных по глубинам плавления. Это не случайно, если принять во внимание, что в расчетах не учитывалось влияние удельной теплоты фазового перехода н температурной зависимости тепло-физических и оптических коэффициентов на температурное поле. Причина в том, что для режима свободной генерации лазера среднее значение плотности потока может значительно отличаться от максимального, достигаемого в отдельном пнчке. Поэтому с поверхности расплавленного металла, как правило, происходит испарение, которое приводит к реактивному давлению отдачи, последующему деформированию поверхности ванны и заглублению источника
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 101 102 103 104 105 106 107... 494 495 496
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
