можно оценить относительный вклад
различных механизмов упрочнения в изменение температуры
перехода:
(36)где Го—температура перехода,
определенная без учета влияния компонент упрочнения.
Из выражения (35) А7прг = МгАсгт1, а с
учетом численных значений коэффициента п (см. рис. 76) уравнение
(36)' для феррито-перлитных сталей примет
вид
(37)где Ааг- — представлено в МПа.
По уравнению (37) невозможно
определить Тщ> данной
стали, так как неизвестно значение То, в которое входят другие неучтенные
факторы (примеси, неметаллические < включения, металлургическое
качество и др.). Однако по этому уравнению можно оценить, в каком
направлении и ориентировочно насколько достигнутое упрочнение
повлияет на температуру перехода.
Необходимо еще раз подчеркнуть,
что только зернограничное упрочнение позволяет уменьшить склонность
стали к хрупким разрушениям. Все остальные механизмы упрочнения
увеличивают ее. Только уменьшением размера зерна стали можно
компенсировать отрицательное влияние всех других механизмов на температуру
перехода стали из вязкого в хрупкое состояние (порог хладноломкости).
Более того, сильным измельчением зерна можно «перекрыть» эффект
охрупчивания других механизмов и достигнуть на стали упрочнения,
сопровождающегося улучшением хладостойкое™.
Как следует из рис. 76 и
уравнения (37), наиболее сильное охрупчивание стали достигается при
повышении доли перлита в структуре (прежде всего при увеличении
содержания углерода в стали). Собственно дисперсионное
упрочнение вызывает наименьшее охрупчивание по сравнению с
другими «охрупчивающими» механизмами упрочнения, а учитывая, что
карбонитридные частицы обеспечивают получение мелкозернистой стали,
дисперсионное упрочнение феррито-перлитных сталей следует считать
наиболее рациональным. На принципе сочетания дисперсионного
упрочнения и измельчения зерна базируются стали с карбони-тридным
упрочнением, обладающие наиболее высокой прочностью и
хладостойкостью.
