Сварка и резка в промышленном строительстве. 2 т. Т. 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 5 6 7 8 9 10 11... 294 295 296
|
|
|
|
При практической оценке свариваемости следует учитывать следующее: металл, неспособный к образованию сварного соединения одним видом сварки, можно сваривать другим видом; конструкция сварного соединения и расположение его на изделии выбраны таким образом, что образование сварного соединения исключено, в результате чего данный металл или вид сварки может быть признан непригодным; сварное соединение, полученное одним я тем же видом сварки, в одном случае может быть признано пригодным, а в другом случае — непригодным для эксплуатации, II.1.2. Классификация испытаний для оценки свариваемости В зависимости от требований, предъявляемых к конструкции, и условий се эксплуатации, а также от свойств металла, из которого она изготовляется, свариваемость оценивают по совокупности характеристик. Чем сложнее условия эксплуатации конструкций, тем больше число характеристик, по которым оценивают свариваемость. Комплекс испытаний на свариваемость определяют в соответствии с конкретными требованиями, предъявляемыми к сварной конструкции. В указанный комплекс входят следующие испытания сварного соединения: на технологическую прочность (сопротивляемость образованию горячих и холодных трещин); на статическое растяжение сварного соединения или металла шва; на стойкость против искусственного старения; на ударный изгиб металла шва или околошовного участка; на выносливость при циклических нагрузках; на твердость; на стойкость против коррозии; на длительную прочность при рабочих температурах. Кроме того, в комплекс испытаний включают исследования макрои микроструктуры сварного соединения и химический анализ металлов основного и шва. П. 1.3. Термический цикл при сварке Теория тепловых процессов при сварке, разработанная Н. Н. Ры-калиным, позволяет с достаточной степенью точности рассчитывать термические циклы для разных сечений сварного соединения в зависимости от метода и режима сварки, толщины свариваемого металла, формы сварного соединения. Термический цикл (рис. 11.1) характеризуется максимальной температурой Ттлх, длительностью нагрева /„ при температуре Т и ско //./. Схема термического цикла при однопроходной сварке или на-7" °С плавке' і ростыо охлаждения №0В зависимости от мощности источника тепла, степени его концентрироваиности и скорости движения, длительность нагрева и охлаждения зоны термического влияния изменяются от долей секунды до нескольких минут. Таким же образом меняется ее ширина — от 1—3 мм при ручной дуговой и до 10—20 мм при электрошлаковой сварке. Зона термического влияния ЗТВ характеризуется неравномерным распределением максимальных температур нагрева. В этой зоне можно различать участки (°С): старения 200—300; отпуска 250—650; неполной перекристаллизации примерно 700—870; нормализации 840— 1000; перегрева 1000—1250 и околошовный участок — несколько рядов зерен, непосредственно примыкающих к линии сплавления, от 1250 до температуры плавления. На этом участке наиболее резко изменяется структура металла, понижающая качество сварного соединения. В период нагрева стали в интервале от 700 до 900 °С феррит и перлит превращаются в аустенит. При температуре около 1000 &С начинаются интенсивный рост зерна аустенита и его гомогенизация. Размер зерна аустенита (средний диаметр) на околошовном участке составляет: при ручной дуговой сварке 0,1—0,15 мм; при однопроходной сварке под флюсом сталей толщиной 15—20 мм —0,2— 0,3 мм; при электрошлаковой сварке сталей больших толщин (100— 200 мм)— 0,4—0,8 мм. На других участках зоны термического влияния размер зерна постепенно уменьшается, приближаясь к минимальному в зоне температур, близких к 900 °С. В зависимости от вида сварки и погонной энергии возможны Два предельных случая: резкая закалка при быстром охлаждении околошовного участка или перегрев при медленном охлаждении. Скорость охлаждения оценивается в интервале наименьшей устойчивости аустенита (600—500 °С). При малых скоростях охлаждения (электрошлаковая сварка) превращение начинается с возникновения феррита и заканчивается возникновением перлита. При средних скоростях охлаждения (автоматическая сварка под флюсом) образуются перлит и бейнит. При большой скорости охлаж
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 5 6 7 8 9 10 11... 294 295 296
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
