Сварка и резка в промышленном строительстве. 2 т. Т. 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 55 56 57 58 59 60 61... 294 295 296
|
|
|
|
Усадочная сила от двухслойного шва РуС2'. Р = Ы5Р = 1,15-178500 = 205000 Н. усауь По формуле (IV.85) находим прогиб балки от одностороннего двух* слойного продольного шва катетом 10 мм 205Ш0.47.10000* / =та 28 мм. 8-2.103.2,153-Ю7 2. Требуется определить прогиб тавровой балки из стали СтЗ от однопроходной сварки продольного двустороннего шва катетом 9 мм, соединяющего полку со стенкой, а также от сварки двух однопроходных поперечных швов катетом 9 мм, приваривающих к полке поперечное ребро толщиной 9 мм, расположенное посередине балки. Сварка ведется в ССЬ, погонная энергия сварки 7П=1500 Дж/мм. Геометрические характеристики балки такие же, как и в примере 1. Определяем по формуле (IV.81) усадочную силу от одного однослойного продольного шва РуС: Р„„ шт 170.1500 = 255000 Н. ус Усадочная сила от двустороннего продольного шва Pyc¡: р шт іда"„я = 1,35.255000 = 345000//. У Cejt" По формуле (1V.85) вычисляем прогиб балки /„? от двустороннего продольного шва: 345000.47-10000" °Р 8-2.10".2,153-HV m 47 мм. Определяем по формуле (IV.79) часть погонной энергии, 7п. п, приходящуюся на полку при сварке одного поперечного шва катетом 9 мм, приваривающего к полке толщиной 12 мм поперечное ребро толщиной 9 мм 2-12 'п.п 2-12 + 9 1500= 1100 Дж/мм. Удельная погонная энергия до' "7„ = 1100:12 = 91,5 Дж/мм*. По формуле из табл. IV. 17, соответствующей случаю сварки в С02 в диапазоне погонных энергий 1100—1140 Дж/мм, находим коэффициент А: А шт 0.02 + 5,83Ю-'-91,5 = 0,56. По формуле ^.86) определяем поперечную усадку полки от одного поперечного шва катетом 9 мм Апощ: 12.10—8 д =0,56-91,5=0,13 мм. "нош_ * 4,83-10-* Поперечная усадка полки Апоп от двух поперечных швов катетом 9 мм, приваривающих к ней поперечное ребро, будет равна: Д = 2„л„, =2.0,13 = 0,26 мм. поп пош Угол излома балки от приварки к полке поперечного ребра определяем по формуле (IV.89) д " 0,26 1'"27,10' = 0,00154 рад. 2.15J-107 Прогиб балки от приварки к полке поперечного ребра faon, расположенного посередине балки, находим по формуле (1V.91) 0.00154.100ЭЭ f_-_ тш = 3.9 мм. 'поп4 Суммарный прогиб балки от продольных и поперечных швов '2=пр+ /поп=47 + 3.9 =50,9 мм. IV.7. МЕТОДЫ УМЕНЬШЕНИЯ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ И ДЕФОРМАЦИЙ Методы уменьшения и устранения остаточных сварочных напряжений и деформаций основаны на трех принципах, которые используют при построении различных технологических приемов: уменьшение пластических деформаций укорочения на стадии нагрева; искусственное создание пластических деформаций удлинения на стадии охлаждения или после сварки; компенсация возникающих остаточных деформаций за счет создания предварительных обратных деформаций, симметричного расположения швов, рациональной последовательности сборки и сварки. 1У.7.1. Методы снижения остаточных напряжений при сварке Остаточные напряжения могут быть снижены на 85—90 % применением высокого отпуска сварных конструкций. Операция отпуска состоит из четырех стадий: нагрева, выравнивания температуры по объему детали, выдержки и охлаждения. Продолжительность нагрева выбирают в зависимости от мощности печи и допускаемой скорости возрастания температуры. Для пластичных металлов скорость нагрева может достигать нескольких сотен градусов в 1 ч. Продолжительность выравнивания температуры зависит от размеров детали. Наиболее распространенная температура выдержки 550—680 °С.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 55 56 57 58 59 60 61... 294 295 296
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
