Сварка и резка в промышленном строительстве. 2 т. Т. 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 294 295 296
|
|
|
|
вычисленных по формулам для соседних диапазонов погонных энергий в зависимости от конкретной величины удельной погонной энергии 7п/6. При сварке многослойных поперечных угловых швов в балках слои, смещенные на привариваемый конструктивный элемент, практически не дают приращения поперечной усадки. Приращение поперечной усадки Д„ от каждого слоя, смещенного на полку или стенку, вычисляется по формуле Ап-(0.5-0.7) Дооо1.ОУ.87 где Л пош — поперечная усадка от первого слоя. Коэффициент 0,7 относится к стенкам и полкам балок, собранных на прихватках или предварительно сваренных односторонними продольными швами с малым катетом. Коэффициент 0,5 относится к полкам балок, предварительно сваренных двусторонними продольными швами с большим катетом. Суммарная поперечная усадка от многослойного углового поперечного шва дпоп = Апош+ І Ч-™* где к — число слоев, смещенных на полку или стенку; Л п^ — приращение усадки от очередного слоя; I— порядковый номер слоя. При сварке коротких многослойных поперечных швов на узких пластинах или полках балок с увеличением числа слоев значительно возрастает неравномерность распределения поперечной усадки по длине шва. Усадка в начале шва намного больше, чем в конце. Эта неравномерность усадки вызывает изгиб пластины или балки в плоскости свариваемого элемента (пластины или полки) и прогиб при этом может достигать большой величины. Для уменьшения неравномерности поперечной усадки и вызванных ею прогибов в плоскости свариваемого элемента следует изменять направление сварки последующего слоя по сравнению с предыдущим. При наличии нескольких поперечных швов на полке балки или на узкой пластине целесообразно сваривать рядом расположенные швы в противоположном направлении. Общая кривизна балки при этом уменьшается. Зная поперечную усадку, можно определить угол излома и прогиб балки от поперечного шва. Так, например, от сварки поперечного шва на полке угол излома балки (р: Ф-Апоа 5/1.(ГУЛО) где 5 — статический момент части сечения, где расположен поперечный шов. т. е. статический момент полки, относительно центра тяжести сечении балки; / — момент инерции поперечного сечения балки. 1(2 Прогиб балки от поперечного шва f: / = VL(L0-L)/L6,(IV.90) іде L —расстояние от конца балки до поперечного шва; Lg — длина балки. Если поперечный шов расположен посередине длины балки, f = ((L6/4.(IV.91) Прогиб балки / от двух одинаковых поперечных швов, симметрично расположенных относительно середины длины балки и находящихся на расстоянии Ц от ее концов, определится формулой f-f£".(IV.92) где ф — угол поворота балки от одного шва. Если таких пар швов несколько, то суммарный прогиб от них 1 2 f| 1-і-'vd3 где п — число пар симметрично расположенных швов. Помимо прогиба балки, по известной величине ДПоп можно вычислить продольное укорочение балки Д„р от поперечной усадки полки по формуле где F_ / g — площади иоперечных сечений полки и балки. Суммарные остаточные деформации балки от продольных швов и от различно расположенных поперечных швов определяются методом суперпозиции. При этом продольное укорочение балки находится арифметическим сложением укорочений от отдельных швов, полученных по формулам (IV.83) и (IV.94). Суммарный прогиб балки находится геометрическим суммированием прогибов от отдельных швов, вычисленных по формулам (IV.85), (IV.90) — (IV.93). Примеры расчета. 1. Требуется определить прогиб тавровой балки из стали СтЗ от сварки одностороннего двухслойного продольного шва катетом 10 мм, соединяющего полку со стенкой. Сварка ведется в С02, погонная энергия сварки одного слоя 1050 Дж/мм. Размеры поперечных сечений полки и стенки 12x200 мм, длина балки 10 м. Площадь поперечного сечения тавра /г=4,8хЮ3 мм2, статический момент поперечного сечения полки относительно центра сечения балки S=l,27xi05 мм3, момент инерции сечения балки /= =2,153Х107 мм4. Расстояние между линией стыка полки со стенкой и центром тяжести поперечного сечения балки е=47мм. Определяем по формуле (IV.81) фиктивную усадочную силу от первого слоя Р„„ = 170-1050 — 178ÓO0 //. 8-194 ИЗ
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 294 295 296
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
