Сварка и резка в промышленном строительстве. 2 т. Т. 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 244 245 246 247 248 249 250... 294 295 296
|
|
|
|
добную основному металлу, а также аустеннтно-ферритную структуру на основе высоколегированных хромоникелевых сталей. Жаропрочность сварных соединений на уровне основного металла обеспечивается при составе металла шва, идентичном составу основного металла. Особенности сварки различных сталей и сплавов определяются их составом и структурой. Металл сварных швов на высокохромистых сталях мартенситного и мартепситно-феррнтного типа под действием термического цикла сварки может закаливаться с образованием мартенсита. Это может повести к появлению холодных трещин. Поэтому их сваривают по двум вариантам. При первом варианте используют сварочные материалы, обеспечивающие максимальное сходство химических составов металла шва и основного. Такое сварное соединение является структурно однородным и после соответствующей термической обработки имеет свойства, приближающиеся к свойствам основного металла. Для предупреждения высокой вероятности образования холодных трещин сварку выполняют с предварительным или сопутствующим подогревом до 200—450 X. Температура подогрева тем выше, чем выше в стали содержание углерода, жесткость узлов и толщина металла (подогрев не требуется при электрошлаковой сварке). Обычно не позже чем через 2 ч после сварки необходим высокий отпуск при 750—860 ЭС (в зависимости от химического состава стали). При сварке в условиях, когда невозможен подогрев или последующий отпуск, применяют сварку по второму варианту со сварочными материалами, дающими в шве хромоникслевый металл аустенитиого или аустенитно-ферритного класса. В этом случае металл шва имеет высокие пластические свойства, но сварное соединение структурно неоднородно. Неоднородность увеличивается с течением времени, когда изделие эксплуатируется при повышенных температурах. При этом не достигается и равнопрочность сварочного соединения. При сварке высокохромистых ферритных сталей основная трудность— интенсивный рост зерна в околошовной зоне, вызывающий хрупкость и снижение ударной вязкости. Сварка таких сталей также возможна по двум рассмотренным выше вариантам. При сварке по первому варианту хрупкость может наблюдаться и в металле шва. Этого можно частично избежать, применяя сварку по второму варианту и получая металл шва с мартенситно-феррнтной структурой, легируя его аустенитообразующими элементами (никель, марганец, углерод). Если допустима пониженная пластичность сварного соединения, для предупреждения холодных трещин сварку выполняют с предварительным и сопутствующим подогревом до 120—180 ^С. На сталях с высоким содержанием хрома (25—30 %) получают двухфазную аустеннтно-феррнтную структуру, используя хромоникелевые электроды и проволоки. Хромоникелевые аустенитные стали и сплавы в отожженном состоянии и аустеиитно-мартенситные стали обычно сваривают двухфазными аустенитно-ферритнымн швами. Основной трудностью сварки высоколегированных хромоникелевых аустенитных сталей и сплавов являются многокомпонентность их легирования и разнообразие условий эксплуатации сварных конструкций. Главная и общая особенность сварки заключается в склонности к образованию горячих трещин в шве и околошовной зоне. Они могут наблюдаться в виде как мельчайших микронадрывов, так и видимых трещин. Горячие трещины могут возникнуть и при термической обработке или работе конструкции при повышенных температурах. Их появление связано с наличием напряжений усадки и формированием при сварке крупнозернистой макроструктуры, особенно выраженной в многослойных швах, когда кристаллы последующего слоя продолжают кристаллы предыдущего слоя. Применение методов, способствующих измельчению кристаллов и устранению столбчатой структуры, повышает стойкость швов против образования горячих трещин. При сварке высокопрочных сталей могут возникнуть холодные трещины (в околошовной зоне), а при сварке жаростойких сталей такие трещины могут появиться и в металле шва. Предварительный и сопутствующий нагрев до 250—550 °С может предупредить их образование ХУІ.2. ГАЗОВАЯ СВАРКА Благодаря малой концентрации тепловой энергии газовая сварка приводит к значительному разогреву свариваемых кромок, после чего металл шва и околошовной зоны на высокохромнетых ферритных сталях в результате укрупнения зерна охрупчивается. Сварные соединения на этих и хромоникелевых аустенитных сталях и сплавах имеют пониженную коррозийную стойкость. При этом способе сварки наблюдается повышенный угар легирующих элементов. Увеличенная ширина зоны разогрева приводит к сильному короблению изделий. Таким образом, при газовой сварке качество сварных соединений ниже, чем при других способах сварки. Мощность наконечника горелки при газовой сварке подбирается из расчета 0,02 А/с (75 л/ч) на 1 мм толщины свариваемой стали. Сталь толщиной до 1,5 мм сваривают без разделки кромок, но желательно с отбортовкой кромок. При толщине до б мм делается У-образная, а при большей толщине — Х-об-разная подготовка кромок. Сварку длинных швов начинают на расстоянии 25—100 мм от края детали при толщине металла до 5 мм
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 244 245 246 247 248 249 250... 294 295 296
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
